后注浆桩

来源：99网

钻孔灌注桩后注浆技术施工监理探讨

2007-03-20 10:38:13| 分类：工程施工 | 标签：规范技术建筑施工 |字号大中小订阅

钻孔灌注桩后注浆技术施工监理探讨

作者：杨顺等

摘要：本文介绍了钻孔灌注桩后注浆技术施工监理的工作流程及控制要点。关键词：钻孔灌注桩；后注浆；开塞

钻孔灌注桩以其低噪音、对周围环境影响较小、无挤土效应等特点，在高层建筑、旧城改造的桩基础中被广泛应用。但其在施工中形成孔底沉渣不易清除而影响桩端阻力发挥及侧壁因泥浆护壁形成泥皮而影响桩周阻力发挥。近年来，针对这一问题，不少工程采用了后注浆技术，在桩内预埋注浆管，并在灌注桩砼终凝到一定强度后通过预埋的注浆管，用高压注浆泵以一定的压力将预定水灰比的水泥浆压入桩底，对桩底沉渣，桩端持力层及桩周泥皮起到渗透，劈裂充填、压密和固结作用，以此来提高桩的承载力，减少其变形。

雅戈尔海景花园就采用了后注浆技术，其单桩承载力得到了明显的提高，并获得了较高的经济效益。钻孔灌注桩后注浆技术，其包括了两个施工过程：一是钻孔灌注桩施工，二是后注浆施工。一、方案审查

钻孔灌注桩后注浆技术施工，施工单位除了要编制钻孔灌注桩施工方案外，还需编制注浆技术的专项施工方案，提供各种注浆参数。后注浆技术是一种新技术，不同的施工单位，因其人员的技术水平、机械设备及工程所在地工程土物理力学性质和赋存状态的不同，选择的参数不尽相同。因此，监理人员要依据掌握的施工技术知识、实际经验、相关资料和有关规范、标准，对方案选取的参数进行认真的审查。审核的参数主要有：开塞时间、开塞压力、注浆压力、注入水泥的预控量。

二、钻孔控制

钻孔控制主要依据《建筑地基基础工程质量施工验收规范》（GB50202-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）的相关要求和设计规范进行控制，重点控制孔深、孔径和垂直度，了解孔壁情况，及时了解孔内情况，是否有坍孔、漏水等现象，以便在后注浆施工时采取相应的技术措施。

三、注浆管制作、注浆设备、材料安设控制

对用于注浆的高压注浆泵、拌浆机等设备需进行检查。高压注浆泵的工作参数要满足方案要求；在使用前对高压注浆泵及管线的密封性要进行试运行；对注浆管，要检查注浆头的长度、出浆孔径、孔距是否符合方案要求；安设注浆管时，要检查注浆管与钢筋笼连接是否可靠、牢固；注浆头是否用合适的橡胶膜封闭、包裹；注浆管各节连接是否牢固、密封，及注浆管上端是否略高出地坪，并要有良好的封堵，以防止杂物进入堵塞注浆管。

四、浇砼控制

孔底沉渣厚度和泥浆的比重在满足设计规范标准要求后，方可进行浇砼。砼的初灌量要满足要求；拔管时要控制导管在砼中埋入深度，谨防导管拔出砼面造成夹泥状况；控制好砼灌注的充盈参数，使其保持在1.1-1.2之间，记录浇砼情况。

五、开塞控制

在浇砼后的3-5天，砼强度达到C10-C15时方可进行开塞。开塞时间的早晚，对注浆较为关键。能否顺利注浆，控制好注浆时间是重点。开塞时间早了，砼未形成一定的强度，在高压水的冲射下会破坏桩端的桩成形和砼强度；过迟，包裹注浆后的砼强度过大，会造成注浆头橡胶膜打不开现象，使预埋管报废，最终不能注浆。开塞时要在现场观察高压注浆泵的开塞压力，记录开塞情况，要写明开启一根、两根、还是未开启。

六、注浆控制

首先检查水泥，其不能有结块现象。核实进场的水泥量及水泥浆的水灰比，掺外加剂的，检查外加剂的掺量。检查高压注浆泵的压力表、阀门、管线完好状况。注浆开始记录注浆压力。注浆压力过小，对桩端土、桩周土加固范围渗入充填强度、深度小，加固作用小；注浆压力过大，可能会损坏注浆管。因此要控制一个较合适的注浆压力，

一般为开塞压力的一半。注浆一般以注入水泥量为主控因素，水泥注入量达到预定量，无特殊情况即可停止注浆。预定量可根据第一、二根的注浆情况进行修正。现场监理人员要记录每次水泥的用量，保证水泥的注入量达到要求。

钻孔灌注桩后注浆技术已作为建设部推广应用的新技术，在今后的建筑工程桩基础施工中将会广泛的进行使用，对其施工监理过程我们将进一步进行探讨，以提高监理控制的效果。

桩端后注浆钻孔灌注桩技术在老西门新苑工程中的应用与研究

常规的泥浆护壁钻孔灌注桩由于施工工艺的，使得成桩的离散性较大、施工质量得不到保证。桩端后注浆钻孔灌注桩技术是工业与民用建筑、道路桥梁等土木工程桩基领域中用于提高单桩承载力、减小桩基变形的一项新技术。90年代末期，该项技术被引入上海软土地区后，应用趋势及范围加大，后注浆技术也初步得到了工程界的认可。

桩端后注浆是指钻孔、冲孔和挖孔灌注桩在成桩后，通常通过预埋在桩身中的注浆管，向桩端地层注入能固化的浆液，对桩端虚土及桩端附近的桩周土层起到渗透、填充、置换、劈裂、压密及固结等多种形式组合的不同作用，消除虚土与泥皮，改变桩与岩、土之间的边界条件，从而提高桩的承载力并减少沉降量。

在上海地区，2000年以来，特别是2003年应用趋势及范围加大，但后注浆钻孔灌注桩还没有统一的全国设计、施工规程，在合理注浆量、单桩承载力和注浆成功率等设计、施工技术上的关键问题上还有待进一步的解决。

由于老西门工程的实际需求，及桩端后注浆技术在上海地区的发展前景，本课题通过桩端后注浆钻孔灌注桩技术在该工程的应用，主要的研究内容与创新性成果有：

1.采用静载荷、高低应变、自平衡法等检测手段，对桩端后注浆钻孔灌注桩的承载与变形进行试验，全面深入分析了上海软土地区桩端后注浆钻孔灌注桩，桩身荷载传递规律、侧摩阻的分布规律与发挥特性、及端阻工作特性，并深入认识后注浆的加固机理；

2.结合本工程，提出了桩端后注浆单桩合理注浆量的估算公式，并提出了预制桩法、经验值法、扩径法三种不

同的桩端后注浆桩的单桩承载力估算方法，供设计参考；

3.提出后注浆技术在施工设备、工艺流程、控制参数及质量控制等关键问题在老西门程中的解决方案。研究出适合于上海软土地区的新型桩端后注浆的注浆器，大大提高注浆成功率；

4.初步总结桩端后注浆钻孔灌注桩的设计、施工、检测建议。桩端后注浆钻孔灌注桩技术在老西门新苑工程得到成功应用，注浆成功率达97%，试桩的承载力均达到设计要求，回弹率皆大于80%，单桩承载力大幅提高，变形大大减小，节约桩基投资总额140余万元，缩短工期18天。

老西门新苑桩基工程采用桩端后注浆技术不仅获得可观的经济效益，同时通过该工程中后注浆钻孔灌注桩设计计算方法与施工工艺的研究与应用，证明采用桩端后注浆技术比常规钻孔灌注桩施工质量更有保证，桩基沉降明显减小。桩端后注浆技术的相关研究成果及在老西门新苑工程的成功应用，将为上海地区类似工程提供有益的参考，同时又为工程设计人员提供了一种新的桩型选择。\"桩端后注浆钻孔灌注桩技术在老西门新苑工程中的应用与研究\"对认识上海软土地区桩端后注浆钻孔灌注桩的荷载传递规律和承载特性，完善该地区桩端后注浆钻孔灌注桩的设计理论与施工方法有重要的参考价值与广阔的应用前景。

随着我国高层建筑的发展，对桩基础承载力的要求越来越高，桩径、桩长相应增大，因此钻孔灌注桩的应用也将越来越多。但钻孔灌注桩施工中也存在端阻和侧阻降低的缺点，从而使钻孔灌注桩的极限侧阻和端阻比打入式预制桩低。特别是在上海软土地区，为了适应高层建筑与大荷载的要求，所采用的桩往往为大直径、超长桩，增加了工程造价，桩的施工难度，且质量难以保证。在工程实践中，桩端注浆和桩侧注浆是提高桩承载力、降低沉降的有力措施之一。该项目针对上海软土地基的特点，对桩端后注浆钻孔灌注桩承载特性、设计计算理论与方法、施工工艺与设备等核心技术进行研究，积累了相应的经验，对今后的工程设计、施工具有重要的指导意义，具有推广价值和较好的应用前景。在该技术的推广应用中，本课题的研究成果可以以专利转让、技术咨询和完成单位继续应用等方式体现于工程建设中大直径钻孔灌注桩后压浆技术提高桩基承载力应用研究本项科技成果依托北京至球海车辆道主干线新乡至郑州段高速公路黄河公路特大桥试桩工程，对联30、131、132号墩处6根试验桩开展了压浆技术提高桩基承载力的试验研究。试桩直径达2.2m，是国内首次对大直径钻孔灌注桩基础进行后压浆技术研究。钻孔灌注桩后压浆技术操作简单，容易掌握，所需设备简单，材料及人力投入少，成本低廉。采取后压浆技术，极大地改善了桩底及桩周土体力学性能，从而提高桩基承载力，可以相应地修改桩基设计参数，减短桩长，降低工程造价，具有

较好的经济效益。自平衡加载方法与堆载法相比，可减少加载材料的采购和运输费用，更节约，更安全。自平衡加载方法与锚桩法相比，可以节省反力梁和锚桩的设计及施工费用。自平衡加载方案采用机电一体化设计，所有数据自动采集，操作简单，节省投资。采用自平稀加载方法，比以往任何加载方法所能达到的加载吨位都更高，更容易达到设计极限荷包载临界状态，压注水泥浆，经稳定后，加载到荷包载箱最大设计加载能力。

桩端后注浆技术在红楼饭店工程中的应用

论文作者：杨顺

摘要：目前高层建筑大多采用钻孔灌注桩基础，而钻孔灌注桩最大的缺点就是：桩底虚土较难清理，桩身泥皮影响侧摩阻力进一步发术可较好地解决这些难题。杭州红楼饭店改扩建工程正是由于成功地运用了这一技术，起到了固结桩底虚土、提高桩端承载力的作用。

关键词：地基基础桩基施工 1 概述

目前高层建筑大多采用钻孔灌注桩基础，而钻孔灌注桩最大的缺点就是：桩底虚土较难清理，桩身泥皮影响侧摩阻力进一步发挥；或为获得良好的持力层不得不穿越厚实的饱和性土层而达到坚硬的风化层，但这不利于钻进、清孔和浇捣等。采用桩端后注浆技术可较好地解决这些难题。

杭州红楼饭店改扩建工程正是由于成功地运用了这一技术，起到了固结桩底虚土、提高桩端承载力的作用。该工程位于城东铁路新客站广场西侧，建筑面积35913m2，主楼25层，裙楼5层，地下室2层，总投资近1.4亿元，由省级机关事务管理局筹建，省建科院设计所设计，省地矿工程公司施工桩基础部分，浙江泛华工程监理公司监理。

表1 红楼饭店静载荷试验成果

桩底注浆桩号桩(m) 长桩(mm) 径成桩天数极限承载力(kN) (d) 最终沉降(mm) 注浆前 SZ1 44.10 SZ2 44.31 800 800 800 44 37 59 >8678 >8694 >9936 21.68 26.32 17.15 注浆后 SZ2 44.31 桩基为800钻孔灌注桩，共235根，有效桩长36.4～38.2m。原考虑以10-②中风化泥灰质粉砂岩为持力层，但需穿越厚约15m的中密卵砾石混砂层才能嵌入，且钻进相当困难。采用桩端后注浆技术，通过对试桩注浆前后静荷载试验对比，认为可用9-②卵砾石混砂层作为持力层，桩端进入该层3.2m后，单桩承载力标准值可达4200kN，单桩注浆1.5t(水泥量)。试验情况见表1。

2 施工工艺

(1)先准备直径25.4mm、长度比孔深长20cm的钢管两根，作为注浆管。在其底约25cm范围内梅花状布孔12个，孔径5mm，并用编织袋将管底口及小孔包扎封牢。在按正常施工工艺施打钻孔桩(成孔并清孔)后，将注浆管绑扎在钢筋笼两侧，同步放入孔内，伸至孔底，而顶部露出桩孔口20cm。随后下导管、清孔、浇灌混凝土，待成桩1d后，以约2MPa压力的清水冲开管底封口。7d后，压力注浆约2h。

(2)注浆浆液由水泥搅拌机(300L)、滤网、储浆桶(500L)、注浆泵(设最大压力10MPa的压力表)、桩孔口压力表、注浆管而达到桩底。注浆时将水灰比3∶1的水泥量120kg、0.8∶1的360kg及0.5∶1的1020kg依次注入。当注浆压力达到5MPa并稳压3～5min后或注完设计要求注浆量后，即可终止注浆；

(3)施工中考虑到注浆路程远造成的压力损失，用桩孔口压力表测得实际注浆压力(实际压力损失值约1.2～1.5MPa)，从而避免了注浆压力值失实。

(4)本工程各桩均达到设计要求的注浆量，平均注浆压力3MPa(开塞压力2.2MPa)，注入速度10～20L／min。 3 几个问题讨论

(1)浆液浓度对注浆效果的影响：先灌注稀浆的目的在于稀浆的流动性好，裂隙无论宽窄，均易进浆，先将细缝填灌充实，而后浆液再逐级变浓，使中等或较大的裂隙也得到充实。水利行业用于防渗的帷幕灌浆分9个级别的水灰比，本工程取其中的3个级别用于钻孔灌注桩注浆。

(2)注入压力对注浆效果的影响：注浆压力与岩层地质的渗透性、浆液浓度有关。目前主要有“一次升压法”和“分级分压法”。当正常压力下注入速度缓慢时，可提高压力尽量使一些细小的裂隙不致在低压下提前被封堵，可较多地灌入一些浆液，即所谓“一次升压法”。但较高的压力也会使浆液在较宽的裂隙中流窜过远，造成浪费。当在正常压力下就很容易可将浆液较轻松地压入时，说明岩层吸浆量大，这时可改用较低一级的压力进行注浆，于吸浆量逐渐减少时，再加一级压力，如此反复升高压力，直至达到规定的压力，一般为2～3级(即0.5P、1.0P或0.4P、0.7P、1.0P)，是“分级分压法”。

(3)容许注浆压力、注浆量、渗透半径：一般当压力升至某一数值时，注浆量突然增大，表明地层结构已发生破坏或空隙已被扩大，此时的压力即为容许注浆压力。另两个重要参数就是注浆量Q和渗透半径r。这些参数的确定请参见《地基处理手册》(中国建筑工业出版社，1998)。

4 几点经验

(1)串孔现象：由于地层空隙率及持力层裂隙的存在，在A桩进行注浆时可能会有水泥浆从邻近B桩已开塞但未注浆的管中喷出，造成注浆管堵塞，致使B桩今后可能注浆失败。这种串孔扩散现象还可能引起周边土体固结，造成邻近桩机难以钻进，为避免因串孔而造成注浆失败，本工程采用分片开塞，分片注浆的施工流水作业。保证成桩1d后开塞，7d后注浆，从场地外围向内共分3～4片完成全场注浆任务。至于何时开始注浆，其实只要桩身混凝土强度大于岩石强度且不致因高压注浆而破坏混凝土自身结构即可。

(2)注浆管：注浆是通过注浆管来完成的。若注浆管长度不够，则桩底承载力得不到加强，影响桩端承载力。若注浆管焊接质量不高，则在高压力下，浆液会在接缝处逸出，压力骤变，导致注浆失败。若用回转盘式钻机成孔，则注浆管不宜高出孔身太多，否则影响钻机移位。

(3)二次注浆：若采取二次注浆则效果可能会更好。一般二次注浆量约为第一次的1／3～1／4，水灰比可适量提高。

(4)清水：开塞清水不宜过多，压力也不宜过大，以免桩身混凝土强度受到影响。注浆后再注入大致等于输浆管容积的清水，以免浆液回流至注浆泵与注浆管之间的一段输浆管内。

(5)注浆压力：①压力逐渐上升，但达不到要求的压力，这可能是浆液在粘土中形成脉状劈裂渗透，或浆液浓度

低、凝胶时间长，或部分浆液逸出。②注浆开始后压力不上升，甚至离开初始压力值呈下降趋势，这可能是浆液外逸。③压力上升后突然下降，这可能是浆液从注浆管周围溢走，或注速过大，扰动土层，或遇到空隙薄弱部位。④压力上升很快，而速度上不去，表明土层密实或凝胶时间过短。⑤压力有规律上升，即使达到容许压力，注浆速度也很正常(变化不大)，这表明注浆是成功的。⑥压力上升后又下降，而后再度上升，并达到预定的要求值，可以认为是第③种情况的空隙部位已被浆液填满，这也是注入成功的例子。本工程压力变化属于第⑤种情况。

5 结论及前景

(1)桩端后注浆技术，使桩底虚土得到固结挤密；减少了群桩的桩土相对变形，降低了桩群内部侧阻力发挥，提高了桩周下部侧摩阻力和端阻力且使沉降变形减小而均匀。因而使桩承载力得到提高，在相同条件下可优化桩长、桩数、桩径、桩距。本工程结束后，进行了5根桩的高应变及机械阻抗法动测，试验表明均达到Ⅰ类桩标准。

(2)本工程所用浆液为水泥类浆液，来源广泛易控制。而水玻璃类浆液由于具有无毒性、凝结时间可控制且价格便宜，国际上应用已较广泛。

(3)双层管双栓塞注浆法即SRF法，由于可在不同地层不同时间注浆，有逐渐取代本工程花管法的趋势，但其成本较高，注浆所需压力也较大。

(4)压力注浆理论很早就被广泛用于地铁、盾构隧道的加固及坝基帷幕等工程，随着城市高层建筑的不断开发及旧城改造中深基坑开挖场地狭小的，灌注桩桩端后注浆自1994年被开发利用后，已越来越广泛地应用于土建工程，其设计、施工、检测经验也将日臻成熟，前景看好。

钻孔灌注桩后压浆法桩端地基加固施工技术

摘要：叙述了灌注桩后压浆适用的地质条件，加固机理，参数的确定，施工工艺及在实际工程中的应用。关键词：灌注桩压浆参数施工技术

近年来我国的高层建筑迅猛发展，对地基承载力的要求越来越高，基础形式一般采取灌注桩基础，为了满足设

计要求，灌注桩的持力层要求是较为完整的岩石层，桩长和桩径尺寸往往做的很大，使得地下部分的造价在整个工程总造价中占有较大的份额，同时，由于桩长很长，给施工造成很大的困难。在我国有些地区，地貌属于山前冲积平原单元，地质在穿过粘土层后，是一层较厚的碎石层，能否将这一地层加固，达到设计要求，作为基础的持力层呢？基于这种考虑，我国设计和施工工作者经过多年的探索和实践，总结了一套钻孔灌注桩后压浆法加固桩端地基的方法，大大缩短了桩长，取得了良好的经济效益。

1、适用的地质条件

本文介绍的施工方法适用于灌注桩的持力层应为碎石层，碎石含量应在50%以上，充填土与碎石无胶结或者为轻微胶结，碎石的石质要坚硬，碎石分布均匀，碎石层厚度要满足设计要求。

2、加固机理

在灌注桩施工中将钢管沿桩钢筋笼外壁埋设，桩混凝土强度满足要求后，将水泥浆液通过钢管由压力作用压入桩端的碎石层孔隙中，使得原本松散的沉渣、碎石、土粒和裂隙胶结成一个高强度的结合体。水泥浆液在压力作用下由桩端在碎石层的孔隙里向四周扩散，对于单桩区域，向四周扩散相当于增加了端部的直径，向下扩散相当于增加了桩长；群桩区域所有的浆液连成一片，使得碎石层成为一个整体，从而使得原来不满足要求的碎石层满足结构的承载力要求。

在钻孔灌注桩施工过程中，无论如何清孔，孔底都会留有或多或少的沉渣；在初灌时，混凝土从细长的导管落下，因落差太大造成桩底部位的混凝土离析形成“虚尖”、“干碴石”；孔壁的泥皮阻碍了桩身与桩周土的结合，降低了摩擦系数，以上几点都影响到灌注桩的桩端承载力和侧壁摩阻力。浆液压入桩端后首先和桩端的沉渣、离析的“虚尖”、“干碴石”相结合，增强该部分的密实程度，提高了承载力；浆液沿着桩身和土层的结合层上返，消除了泥皮，提高了桩侧摩阻力，同时浆液横向渗透到桩侧土层中也起到了加大桩径的作用。以上几点均对提高灌注桩的单桩承载力起到不可忽视的作用。

3、压浆参数的设定

压浆参数主要包括压浆水灰比、压浆量以及闭盘压力，由于地质条件的不同，不同工程应采用不同的参数。在工程桩施工前，应该根据以往工程的实践情况，先设定参数，然后根据设定的参数，进行试桩的施工，试桩完成后

达到设计的强度，进行桩的静载试验，最终确定试验参数。

（1）水灰比：水灰比一般不宜过大和过小，过大会造成压浆困难，过小会使水泥浆在压力作用下形成离析，一般采用0.15～0.17.

（2）压浆量：压浆量是指单桩压浆的水泥用量，它与碎石层的碎石含量以及桩间距有关，取决于碎石层的孔隙率，在碎石层碎石含量为50%～70%，桩间距为4～5m的条件下，压浆量一般为1.15～2.10t.它是控制后压浆施工是否完成的主要参数。

（3）闭盘压力：闭盘压力是指结束压浆的控制压力，一般来说什么时候结束一根灌注桩的压浆，应该根据事先设定的压浆量来控制，但同时也要控制压浆的压力值。在达不到预先设定的压浆量，但达到一定的压力时就要停止压浆，压浆的压力过大，一方面会造成水泥浆的离析，堵塞管道，另一方面，压力过大可能扰动碎石层，也有可能使得桩体上浮。一般闭盘的最大压力应该控制在0.18MPa.

根据预先设定的参数，进行试验桩的施工，再根据试桩的静载试验结果，最后确定工程桩的压浆参数，就可以进行工程桩的施工了。

4、后压浆施工工艺 4.1.1、施工工艺流程

灌注桩成孔钢筋笼制作压浆管制作灌注桩清孔压浆管绑扎下钢筋笼灌注桩混凝土后压浆施工 4.1.2、施工要点

（1）压浆管的制作在制作钢筋笼的同时制作压浆管。压浆管采用直径为25mm的黑铁管制作，接头采用丝扣连接，两端采用丝堵封严。压浆管长度比钢筋笼长度多出55cm，在桩底出钢筋笼5cm，上部高出桩顶混凝土面50cm但不得露出地面以便于保护。压浆管在最下部20cm制作成压浆喷头（俗称花管），在该部分采用钻头均匀钻出4排（每排4个）、间距3cm、直径3mm的压浆孔作为压浆喷头；用图钉将压浆孔堵严，外面套上同直径的自行车内胎并在两端用胶带封严，这样压浆喷头就形成了一个简易的单向装置：当注浆时压浆管中压力将车胎迸裂、图钉弹出，水泥浆通过注浆孔和图钉的孔隙压入碎石层中，而混凝土灌注时该装置又保证混凝土浆不会将压浆管堵塞。

（2）压浆管的布置：将2根压浆管对称绑在钢筋笼外侧。成孔后清孔、提钻、下钢筋笼，在钢筋笼吊装安放过程中要注意对压浆管的保护，钢筋笼不得扭曲，以免造成压浆管在丝扣连接处松动，喷头部分应加混凝土垫块保护，不得摩擦孔壁以免车胎破裂造成压浆孔的堵塞。按照规范要求灌注混凝土。

（3）压浆桩位的选择：根据以往工程实践，在碎石层中，水泥浆在工作压力作用下影响面积较大。为防止压浆时水泥浆液从临近薄弱地点冒出，压浆的桩应在混凝土灌注完成3～7d后，并且该桩周围至少8m范围内没有钻机钻孔作业，该范围内的桩混凝土灌注完成也应在3d以上。

（4）压浆施工顺序：压浆时最好采用整个承台群桩一次性压浆，压浆先施工周圈桩位再施工中间桩；压浆时采用2根桩循环压浆，即先压第1根桩的A管，压浆量约占总量的70%（1.11～1.14t水泥），压完后再压另1根桩的A管，然后依次为第1根桩的B管和第2根桩的B管，这样就能保证同一根桩2根管压浆时间间隔30～60min以上，给水泥浆一个在碎石层中扩散的时间。压浆时应做好施工记录，记录的内容应包括施工时间、压浆开始及结束时间、压浆数量以及出现的异常情况和处理的措施等。

5、压浆施工中出现的问题和相应措施

（1）喷头打不开：压力达到10MPa以上仍然打不开压浆喷头，说明喷头部位已经损坏，不要强行增加压力，可在另一根管中补足压浆数量。

（2）出现冒浆：压浆时常会发生水泥浆沿着桩侧或在其他部位冒浆的现象，若水泥浆液是在其他桩或者地面上冒出，说明桩底已经饱和，可以停止压浆；若从本桩侧壁冒浆，压浆量也满足或接近了设计要求，可以停止压浆；若从本桩侧壁冒浆且压浆量较少，可将该压浆管用清水或用压力水冲洗干净，等到第2天原来压入的水泥浆液终凝固化、堵塞冒浆的毛细孔道时再重新压浆。

（3）单桩压浆量不足：压浆时最好采用整个承台群桩一次性压浆，压浆先施工周圈桩形成一个封闭圈，再施工中间，能保证中间桩位的压浆质量，若出现个别桩压浆量达不到设计要求，可视情况加大临近桩的压浆量作为补充。

6、结语

不同的工程地质条件有很大的差异，不可能有相同的压浆参数，预先设定的压浆参数往往参考相似工程的经验，压浆参数的最终确定要依赖于试验桩的结果，而全国可以借鉴的经验并不多，有待进一步的积累，再加上理论的探讨，最终形成一个成熟的技术。灌注桩后压浆具有提高单桩承载力，提高生产率，节约建设资金的优点，所以，在具备条件的工程中推广后压浆施工工艺有着重要的意义和广阔的前景。

钻孔灌注桩后压浆技术探讨王正平李琦秦剑(宁波宁大工程建设监理有限公司宁波315211)

摘要：本文从钻孔灌注桩的成桩工艺、施工要点和钻孔灌注桩承载力计算的分析出发，主要研究桩底注浆法的基本理论、钻孔灌注桩桩底注浆对钻孔灌注桩承载力影响机理和合理的施工工艺，并根据初步建立的承载力计算模型对桩底压力注浆桩承载力的计算和分析。

关键词：灌注桩；压浆；工艺 1、前言

当地基的弱土层较厚（一般指4米以上），建筑物的荷载较大，采用浅埋基础不能满足强度和变形要求，做人工地基又没有条件或不经济时，常常采用桩基础。近年随着楼宇高度的不断增加及城市对噪音的严格控制，钻孔灌注桩越来越多地被采用，尤其在沿海发达地区，泥浆护壁钻孔桩便成为高层建筑基础形式的首选。钻孔灌注桩有其特有的承载力大、噪音低、对相邻楼宇影响小、施工安全性好等诸多优点，但质量控制直观性差，施工工艺较为复杂，水下混凝土施工要求严格，易出现孔底沉泥、夹渣、缩颈、露筋、离析、浮浆夹层等缺陷，施工中可采用压浆技术来改善桩的密实度，增加承载力。

2、钻孔灌注桩后压浆技术的国内外研究现状

1961年，在修建Maracaibo大桥桩基础中，首次应用了桩底和桩侧压浆技术。1975年，美国学者Gouvenot和Gabaix通过试验发现，粘土中的大直径灌注桩采用后压浆技术后极限荷载提高了3倍。而BruceD.A等人在80年代中期进一步指出后压浆工艺不仅能提高承载力，而且在深软土地区大量使用桩基的情况下，可以通过后压浆工艺提高桩的承载力进而缩短桩长而节省工程量以收到经济实用之效果。

国内学者在近几年结合工程原位测试发现，压力灌浆不仅能提高桩的端阻力，而且还能有效地改善桩土相互作用，并进一步指出其承载机理类似于扩底桩。另外一些学者在1998年发现浆液的胶结作用和浆脉劈裂土体现象，固结浆脉体象树根一样插入周围岩土介质中，促使桩侧摩阻力和桩底承载力大大提高。郭志业等通过几例钻孔灌注桩经桩底压浆和地基土水泥灌浆后发现桩侧摩阻力提高140%，单桩竖向承载力提高36-40%，沉降量减少20.80%，并且还发现，地层中颗粒越粗，承载力提高越大，沉降量减少越多。

3、后压浆技术(后灌浆)的基本理论

3.1、灌浆法的实质是用气压、液压或电化学原理，把某些能固化的浆液(如水泥浆等)注入各种介质的裂缝或孔隙，以改善地基的物理力学性质的一种技术方法。

3.2、灌浆法可应用于建筑基坑的止水帷幕，坑底的土体加固、防渗堵漏，地基的加固补强，对房屋桩基进行灌浆加固补强，其中包括预制桩、人工挖孔桩、钻孔灌注桩的桩身与桩端灌浆补强，特别是钻孔灌注桩的桩底注浆，它不仅解决了因桩底沉渣虚土造成沉降量过大的处理难题，而且可增加持力层强度，形成扩大头，从而提高桩的承载力。

3.3、灌浆工程中所用的浆液是由主剂(原材料)、溶剂(水)及各种外加剂混合而成，通常所说的灌浆材料是指浆液中所用的主剂。灌浆材料常分为粒状浆材和化学浆材两个系统，另可细分为不稳定粒状浆材、稳定粒状浆材、无机化学浆材和有机化学浆材等四类。

3.4、钻孔灌注桩孔底压浆量的控制

钻孔灌注桩孔底压浆量的多少直接影响桩的承载力。假设浆液按圆球形渗流扩展，钻孔灌注桩嵌入球体1d，根据土层的孔隙率和注浆量即可计算注浆有效直径，反之设定注浆有效直径即可计算注浆量。可建立以下平衡计算式：

浆液加固土体积+桩嵌入加固土体积=加固土球体积。即：V/n+4лd³/3=4лD³/3 3.5、灌浆理论：

3.5.1、压密灌浆理论。通过钻孔向土层中注入浆液，随着土体的压密和浆液的挤入，将在压浆点周围形成灯泡

形空间，并因浆液的挤压作用而产生向上抬力，从而引起地面局部隆起。

3.5.2、渗入性灌浆理论。在灌浆压力的作用下，浆液克服各种阻力而渗入孔隙或裂隙，压力越大，吸浆量及浆液扩散半径就越大。

3.5.3、劈裂灌浆理论。在灌浆压力的作用下，浆液克服地层的初始应力和抗拉强度，引起岩石或土体的破坏和扰动，使地层中原有的孔隙或裂隙扩张，或形成新的孔隙或裂隙，从而使低透水性地层的可灌性和浆液扩散距离增大。这种灌浆法所需压力较大。

3.5.4、电动化学灌浆理论。当在粘性土中插入金属电极并通以直流电后，就在土中引起电渗、电泳和离子交换作用，促使在通电区域中的含水量显著降低，从而在土内形成灌浆通道。若在通电的同时向土中灌注硅酸盐浆液，就能在通道上形成硅胶，并与土粒胶结成具有一定力学强度的加固体。

3.6、钻孔灌注桩后压浆技术的作用机理 3.6.1、桩底压浆提高单桩承载力的机理分析桩底压浆机理主要为力学机理和化学机理。

桩底注浆的力学机理：在桩端压注水泥浆液，浆液首先渗透到最疏松的桩端沉渣间隙中，与沉渣相结合，形成水泥凝结决，能消除孔底沉渣的不良影响。另外还提高了桩端的承压面积，提高了钻孔灌注桩的桩端承载力。当注浆压力升高，注浆量不断增加时，浆液会沿桩侧逆流，冲填间隙，使得钻孔灌注桩类似于嵌岩桩。

当浆液与桩端持力层土体充分接触后，化学机理将占主导地位，其加固机理如下：水泥主要是由

CaO,SiO2,A12O3,Fe2O3及SO2等组成。这些矿物与水发生水解和水化学反应，减少了被加固土中的含水量，增加了土颗粒间的胶结，同时生成氧化钙，水化硅酸钙，水化铝酸钙，水化铁酸钙等。

水泥与土颗粒拌和后，水化产生Ca(OH)2和CSH(水化硅酸钙)等水化物。溶液中的Ca2+含量增加，与土颗粒发生阳离子交换作用，等当量呈换出K+和Na+，形成水泥与较大土颗粒的团粒结构，并封闭了土颗粒间的空隙，形成坚固的联结。

3.6.2、桩侧压浆提高单桩承载力的机理

桩侧压浆可以破坏和消除泥皮，充填桩侧的间隙，提高桩侧与周围土体间的粘结力，从而提高桩侧摩阻力，提高单桩承载力。

3.7、桩底注浆法的工艺流程

①造孔→②高压水洗孔→③注浆管埋设→④压水试验→⑤制浆→⑥注浆→⑦达到设计预定注浆量和终压→⑧封孔→⑨钻孔检验。

4、桩端压力注浆桩承载力的计算

桩端压力注浆由于地质条件，成桩工艺的复杂多变性，导致桩端压力注浆桩承载力的计算带有很大程度的经验性，目前还没有比较成熟的计算理论。

4.1、单桩竖向承载力计算应考虑的因素

《建筑桩基技术规范》JGJ94-94第5.2.基于土的物理指标与承载力参数之间的经验关系，给出了计算单桩承载力标准值的公式：Quk=Qsk+Qpk=u∑qsik·Li+qpk·Ap

由上式可知，影响单桩竖向承载力的主要因素有材料性能(包括构成单桩承载力的桩身材料性能与桩侧、桩底土层的物理力学性能)，桩的几何参数和计算模式的不定性3个方面:

4.1.1、土质与桩身材料性能的不定性

桩侧土质与桩底土质的变异性，勘察试验的误差，成桩过程中桩侧土的扰动和密实度的变化、孔底可能出现的沉渣、虚土等，构成了土质条件的不定性，这些都是制约单桩承载力变异性的主要因素。桩身材料性能的不定性，主要受桩身材质、混凝土浇注质量的制约，在非端承桩和桩身质量无显著缺陷的情况下，一般不对单桩承载力起控制作用，且变异性较小。

4.1.2、单桩几何参数的不定性

几何参数的不定性，主要是指成桩截面积和长度尺寸偏差、倾斜等引起的几何参数的变异性，导致单桩设计承载力与实际承载力的差异。几何参数的不定性，对于各种灌注桩的影响较预制桩严重。

4.1.3、单桩承载力计算模式的不定性

计算模式的不定性，主要是指承载力计算所采用的基本参数和计算公式不符合实际所引起的承载力设计值的偏差。单桩承载力的计算参数主要来自室内土工试验和现场试验(如旁压仪、静力触探、标贯等)，因此计算结果与实际情况存在偏差。

5、关于桩端压力注浆的小结 5.1、桩端持力层的选择

在相同注浆压力下，桩端土的渗透系数越大，压浆影响半经越大，浆液对土的加固效果越好，因此，桩端持力层的选择应选择在卵砾石、砂卵石及中砂以上的粗粒土中，这是因为，桩端为粗粒土时，浆液渗透率高，通过渗透、部分挤密、填充及固结等作用，使桩端土层条件得到改善，并在桩端形成扩大头，增加了桩端面积，使桩的承载力得到较大程度的提高。

5.2、桩长对桩端注浆桩承载力的影响

在相同注浆条件下，桩端注浆之后，短桩比长桩承载力提高幅度高，这是因为，在一般情况下，当桩长较短时，其侧阻力在桩的总承载力中所占的比例比较小，并且，桩端注浆对桩端阻力提高的幅度比对桩侧阻力提高的幅度大，因此，当桩端持力层较浅，应优先选用桩端单一注浆，这样其综合效果比较好。

5.3、注浆量的控制问题

在相同注浆条件下，注浆量越多，桩基承载力提高的幅度就越大，桩底端注浆量的大小是由桩端、桩侧土的性状与承载力增幅要求等多种因素决定的，其中承载力增幅要求、桩底土层的可灌性与桩长是主要因素。在实际工程中，对桩底注浆工艺和参数的确定，要针对不同的地质条件有针对性地进行，在保证桩底不破坏和桩不上抬的前提下，实行桩底注浆量和注浆压力双控，应首先保证桩底合理的注浆量。

5.4、经济技术分析

由于桩底后压浆所用材料是无砂纯水泥浆，单方造价高于普通钻孔灌注桩，但同等条件下其单桩承载力远高于后者，所以其单位承载力费用仍低于普通钻孔灌注桩:另一方面，由于单桩承载力较高，可大幅度减少承台混凝土量

和配筋，因此用于高层建筑时，其综合经济效益显着。

参考文献：

1、《城建工程灌浆技术论文选编》（郭志业，谢仲屏） 2、《锚固与注浆技术手册》（梁炯云）

3、《后压浆提高大直径长桩承载力的应用研究》（刘德林，刘敏德和刘祖德） 4、《钻孔灌注桩底压浆设计施工分析》（龚维明和邹小平） 5、《灌注桩后压浆技术规程》(Q/JY14-1999)

钻孔灌注桩后压浆方法

简介：灌注桩后压浆技术（国际通用名的英语为Externalgrouting.我国习惯用Post-grouting）是土体加固技术与桩工技术的有机结合。分为桩身后注浆(shaftgrouting)与桩端后压浆（basegrouting）。要点是在桩身砼达到予定强度后，用注浆泵将水泥浆或水泥与其它材料的混合浆液，通过予置于桩身中的管路压入桩周或桩端土层中，桩周（身）压浆会使桩土间界面的几何和力学条件得以改善，桩端压浆将使桩底沉渣、施工桩孔时桩端受到扰动的持力层得到有效的加固或压密，进而提高桩的承载能力。

关键字：灌注桩后压浆技术 0.概述

灌注桩后压浆技术（国际通用名的英语为Externalgrouting.我国习惯用Post-grouting）是土体加固技术与桩工技术的有机结合。分为桩身后注浆(shaftgrouting)与桩端后压浆（basegrouting）。要点是在桩身砼达到予定强度后，用注浆泵将水泥浆或水泥与其它材料的混合浆液，通过予置于桩身中的管路压入桩周或桩端土层中，桩周（身）压浆会使桩土间界面的几何和力学条件得以改善，桩端压浆将使桩底沉渣、施工桩孔时桩端受到扰动的持力层得到有效的加固或压密，进而提高桩的承载能力。

1.分类

1.1桩端后注浆施工工艺分类

目前可归纳为两大类。一类是在桩底予置柔性注浆腔（囊），通过桩内予置的导管向腔中压入水泥浆形成扩大头，并挤压加密周围土体。简称桩底封闭式后注浆法（见图A.10a）。另一类是在桩底由予置管式单向阀与内导管组成后压浆装置。简称开式后压浆工法（见图A10b）。

a）封闭式柔性胶腔结构示 b）开式注浆管示意

图A.10桩端后压浆示意

1.2桩侧压力注浆工艺分类

按桩侧注浆管设置分为沿钢筋笼纵向设置（见图A.11）和沿钢筋笼环向设置两类。

图A.11桩侧后压浆示意

2.后压浆技术发展进程史

D.ABruce指出，桩端压力注浆桩自1961年在修建Maracaibo大桥桩基中首次应用以来，得到了广泛的应用。

（参阅①）之后，法国（专利编号23316）、英国与德国等都开展了桩基后压浆的研究与应用，大多用有柔性腔封闭式工法。我国孔德华1992年提出并获得实用新型专利（ZL922026246）封闭式后注浆工法，西南交通大学岩土所研究开发的腔式桩端压力注浆装置，于1994年鉴定完成，从理论与实践上系统地进行了研究并得到较为广泛的应用。

无注浆容器的开放式桩端后压浆工法，我国是从上世纪八十年代后期（1987）由北京市建筑工程研究所首次开发的，是在长螺旋成孔基础上，在桩底设置固定式隔离钢板，用钢管与PVC管的组合管为注浆管。承载力提高1～2倍，后在北京、沈阳、锦州地区得到推广。国外W.G.KFleming（1993）指导了用U形注浆管形式的开式后注浆工法。形式示意图见图A.10.b。

对于无容器开式桩底注浆工法，压入桩底的浆液可直接进入土体，固化沉渣。而且通过渗透注浆（粗粒土）、或劈裂注浆（细粒土）作为对桩底一定范围的土体相应的加固，但其缺陷是浆液注域可控性低，护壁泥壁厚时，易出现桩壁有夹泥带现象。

关于侧壁注浆与上述桩端后压浆工法开发时间一致，由于它在山西应用中，对承载力增幅远底于桩端后压浆工法，即使设置3道环形注浆管的情况下，其效果也不及仅设桩端后注浆工法，因此，本文不在多叙，仅将欧洲灌注桩施工规程（Executionofspecialgeotechnicalwonk-BoredpilesprEN15861997年1月）附图A.11示出供参考。

从注浆技术的要求考虑，如果土体注浆工法需满足定向、定域与定量“三定”要求，即注浆机理要明确，是渗入充填注浆、压密胶结注浆还是劈裂注浆，浆液流动方向及注浆域可控，注入量在予计量±20%为好。按照上述要求，有容器闭式注浆工法应是桩端注浆首选工法，欧洲诸国多选此类工法。

3.施工要点 3.1注浆压力

对有容器封闭式后注浆工法，它是按照渗入充填~压密混合注浆理论进行的。即注入浆液是在有压作用的流动，它首先克服管路等的阻力而渗入腔内充填碎石等物质的孔隙中。浆液注入压力宜控制在受灌碎石体结构的不致破坏，只能使胶腔被充满，同时桩端沉渣体中的水份被挤走为宜。此时，胶腔体的强度是能够满足不致胀破。在河南巩县某煤炭铁路专用线里沟桥桩基后压浆试桩实例说明，桥试桩桩长10.15~10.25m，设计桩径0.5m，地基土为轻微湿陷性黄土，孔隙比e=0.823，液性指数IL=0.37，湿陷系数δs=0.02，厚度达到15m，采用有胶腔的封闭式桩端后压

浆工法，完成试桩3根，有关试桩的资料列于表1或图1（a）与（b）。

表1试桩数据表桩桩径(m) 号 A B C 0.5(0.55)* 0.5(0.59) 0.5(0.54) 10.25 10.22 10.15 C25 C25 C25 2800 2800 1800 70.53 74.12 46.71 桩端后压浆桩端后压浆未压浆桩长(m) 桩身砼极限荷载桩顶位移(mm) 试桩条件 *（）内数值为实际成孔值。

图1（a）试验场地布置图（b）各试桩的P—S曲线

现示出根据测微计、钢筋计等测试原件实测得出的桩顶位移S与桩侧平均摩阻力Pf，桩端阻力Pe的关系曲线（见图2、图3），从图示形态可看出，各桩的Pf，Pe与桩顶位移S的关系没有本质的区别，桩顶位移只需几毫米时，就可使桩侧阻力得到充分发挥，并很快达到极限状态。只是经过桩端后压浆的A、B两桩的Pf值较常规桩C为大。对于端阻力Pe，A、B两桩最终趋于极限值，而C桩未达到极限。即是A、B端阻率较C桩大，其值分别为16.6%、17.0%与12.9%。

图2 各试桩S—PeS—Pf曲线

图3 各试桩桩顶荷载P与Pe、Pf关系曲线

值得重视的是各桩达到极限荷载时，桩顶位移值差别很大，未压注浆的C值最大沉降量为48.88mm（相应的桩顶最终加载量为2000kN）。而A、B两桩的相应沉降值分别为75.26mm和76.67mm。（桩顶荷载值分别为3000kN与3200kN）产生的最主要的原因是由于桩底压注浆液时，胶腔发生破裂，浆液中的水渗入黄土中，造成桩端持力土体局部增湿，土层局部软化，强度降低，引起沉降所致。

因此，压浆时不应产生胶腔破裂是很重要的。胶腔材质要求：抗拉伸强度≥14MPa，拉断伸长率＞400%。注浆终止压力：关于封闭式胶腔桩端后注浆工法的理论，我们是采用Vesic提出的球体空腔扩张理论（或称膨胀理论），向桩端柔性胶腔注入水泥浆，浆液与腔内的填充骨料密实结合，并向外扩挤，形成向腔周围土体施加的压力。在这种均布径向膨胀力的作用下，腔外一定厚度的空心球形区域达到塑性平衡状态。随着压力增长，塑性平衡区也不断膨胀，直到腔体压力达到抗剪强度极限压力（见图4）。

图4 灌注桩后压浆压力的控制分析

分析表明，注浆极限压力的大小是由以下因素确定的。

①桩端周围土体的强度指标C（地基土的刚度系数）、φ（内摩擦角）； ②桩端周围土体的变形指标Es（压缩模量）、（容重）； ③桩端周围土体所承受的上覆压力q； ④桩端周围土体的平均体积应变△。

上述诸因素中，以及一般假定体变△的平均值为零，对于无粘性土，最主要的影响因素是桩端的埋置深度（即桩长）和桩端持力层的内摩擦角。对于粘性土和粉土，内摩擦角是最主要的因素。

对于中密以上的砂、砾（卵）石土，目前常用的注浆压力为2-3.5MPa，高时可达到4MPa，对于粘性土与粉土，压力一般均小于3MPa，压浆压力过大时，会使桩端土体接近于，甚至超过极限压力，对于将来承受基础荷载是不利的。关于应用球体扩张理论和其解析分析，可得到压力控制的一些结论（见图5）供参考，这些控制标准的应用效果是良好的。

图5 注浆极限压力

3.2桩顶抬升

随着浆液逐步压入胶腔，会使腔体的周围呈幅射状扩压，挤压腔周地层，并通过均压桩端预置于胶囊顶部的钢板，使桩体产生微量抬升，一般控制抬升量在0.5-1.5mm，不应超过3mm。

钢板应有足够刚度，我们据试验规定，其厚度为2.5-3.0mm。 3.3水泥浆体

当水灰比小于0.8特别是达到0.5~0.6时，水泥浆体是塑性体而非牛顿体，在小管径管内流动时比较困难，需要克服较大的阻力，要求加大供浆泵压。虽然压力大了易于流动，但是会使浆液在浆管出口及渗入胶腔中的流动状态和条件出现变化，如紊流等，这将不利于渗入注浆与压密扩腔作业。因此，国内外许多注浆工法都建议，对水灰比小于0.的浆液注浆时，注浆管径不小于30mm。

再者，根据我们采用水灰比为0.55~0.6水泥浆的经验，为了增加浆液的流动性，加入适量的木钙等减水剂是可行的。同时加入少量的浆液悬浮稳定剂。

关于浆液结石率，一般为85-88%，平均为86%，在腔内充填粒料设计合理，浆液中加必要的防止失水收缩的微膨胀剂时，会取得更好的注浆结石效果。

3.4注浆用水泥材料

表2两类混凝土试块无侧限抗压强度统计表

水泥型号强度（MPa） R3 R7 R28 12 25 32.5 15 32.5 龄期3d 龄期7d 龄期28d PO型 PS型备注建议使用PO型普通硅酸盐水泥或高早效强水泥，而不选用PS型矿渣水泥，后者早期强度低，干缩性大，且抗碳化能力差。曾在多个工地进行两类试块的测试，平均结果如表2。

4、承载性能机制分析

图6、图7分虽为各试桩的轴力分布，桩侧摩阻力分布，及其发挥过程。

从试验曲线可看出，加荷初期（前两级荷载），桩侧摩阻力的分布是上大下小，这是由于靠桩顶部分桩身压缩量大，桩土间产生相对位移，从而桩侧摩阻力得以发挥，而下部桩土相对位移小，摩阻力较少发挥。随着荷载的增加，桩身下部的桩土间相对位移量增大，桩侧摩阻力得以较充分发挥，如C桩，当桩顶荷载P为1600kN，地面下7m深处桩侧摩阻力达到138.7kPa；而当桩顶荷载P达到极限荷载1800kN，相应于7m的桩侧摩阻力达到161.3kPa。桩端附近桩侧摩阻力更大。（9m深度也是如此，P=1600kN，f=174.2kPa；P=1800kN，f=183.21kPa）。对桩端后压浆桩的桩端附近，侧摩阻力增大为更明显。见图7之a、b）。这是由于桩底下土层压实过程产生予压实，径向扩张与

握裹作用的效果（见图6）。可用极限滑动面理论表述。

图6 各试桩的轴力图

图7 各试桩桩侧摩阻力分布图

当桩端的土体在压力腔作用下产生压缩时，超过一定限度后地基中产生剪切滑动面，由于桩埋置较深，滑动面不会延伸到地面，又因为桩的对称性滑动面所含的土体应是一个心形体，通过桩轴线的任一截面所截得的图形如图8所示，这也就是梅耶霍夫在求解深基础时所取的破坏图式。

图8

从图8可知，当桩端处的I区受压向下滑动时，将通过Ⅱ区和Ⅲ区的土体向Ⅳ区的土体施加压力和剪力，最终迫使Ⅳ区的土体压密并对桩体产生握裹作用，从而使得桩的摩阻力加大。另外由图8也可知道这种摩阻力加大的现象仅发生在桩的下部。

总之，采用后压浆工法对提高基桩竖向承载力的效果是显著的。提高幅度与采用的工艺参数、方法、持力地层条件与桩的长度（入土深度）等因素有关。据山西地区30余项后压浆桩基工程的数据，承载力提高幅值为同条件常规桩的1~1.5倍，（需说明的是试桩一般只加荷至设计值的两倍或略超，并未真正达到极限值），而桩顶沉降有大幅降低，一般降低率有40~60%，相应的沉降值为10-15mm。

1）BruceD.AEnhaucingtheperformanceoflargediamelerpilesbygrouting.(GroundEngineering)1986(5):9-15。