施工测量施工方案

4.1.1平面控制网的建立

由于甲方提供的基准点已完全破坏，只能依据现有建筑物上的轴线位置重新引测控制轴线。分别在F轴向下2m，3轴、5轴、8轴向左2m三个点；在C轴向下2m，3轴、5轴、8轴向左2m作三个点，这六个点作为大厦的轴线控制点。其中A、B、C、D四个点为核心筒周围的点，进行分段施工时有三个控制点在同一平面上。详图见后附图。 核 心 筒 越秀广场大厦轴线控制点、高程传递点布置图五条控制线的交点A、B、C、D、E、F作为整个建筑物的控制点，上层留置预留洞，传递各轴线位置及高程。 把其中两条相互垂直的控制线延长至马路或已有建筑物的墙体上，做好标记，作为复核点。

4.1.2各施工细部点详细放样

大模板施工技术与组合钢模施工技术有所不同。组合钢模施工常常采用墙、柱、梁、板一次成型浇筑。大模板施工其工艺特点是墙、柱与梁、板必须分开浇筑。所以，各工序的放样方式有所不同。 4.1.2.1各楼层控制轴线的放样

把控制轴线从预留洞口引测到各楼层上，必要时可放出轴线位置。每次传导时四个控制点必须相互复核，做好记录，检查四个点之间的距离、角度直至完全符合为止。

4.1.2.2墙、柱及模板的放样

据控制轴线位置放样出墙、柱的位置、尺寸线，用于检查墙、柱钢筋位置，及时纠偏，以利于大模板位置就位。再在其周围放出模板线控制线。放双线控制以保证墙、柱的截面尺寸及位置。然后放出柱中线，待柱拆除摸板后把此线引到柱面上，以确定上层梁的位置。如图示：

墙、柱位置线

4.1.2.3梁、板的放样

待墙、柱拆模后，进行高程传递，立即在墙、柱上用墨线弹出 +0.50M 线，不得漏弹，再据此线向上引测出梁、板底、模板线。如图示：

4.1.2.4门窗、洞口的放样 在放墙体线的同时弹出门窗洞口的平面位置，再在绑好的钢筋笼上放样出窗体洞口的高度，用油漆标注，放置窗体洞口成型模体。外墙门窗、洞口竖向弹出柱中线 梁中线 柱中线 模板控制线

通线与平面位置校核，以控制门窗、洞口位置。 4.1.2.5外墙大角的控制

待外墙拆完模后，沿大角处向内各量出300mm，用经纬仪竖向放出通线，用以控制外墙转角模板位置，防止大角出现偏差。在大角模板的相应位置做出标记，待上层大角模板合模时，通线与标记一定要相吻合。如图示：

1.

4.1.2.6楼梯踏步的放样

300mm 外墙大角控制线 根据楼梯踏步的设计尺寸，在实际位置两边的墙上用墨线弹出，并弹出两条梯角平行线，以便纠偏。如图示：

4.1.3高程测量：

在一层C轴核心筒墙壁上设置一永久性标高点，其正上方紧靠核心筒

留置预留洞，标高预留洞，用钢尺引测上去，并设置每层永久性的楼层标高基准点 +1.00M 标高点，用红油漆标注，不经许可，不得覆盖或破坏。以后，每层用经纬仪在预留洞处沿核心筒的竖向方向引一通长直线。以消除钢尺的垂直误差。为了尽可能避免因传导的次数而造成累计误差，在施工中高程每十层用钢尺复测一次，及时纠正误差。标高允许偏差：层高不大于 10mm ，全高不大于 30mm 。如图示：

4.1.4误差依据

依据中华人民共和国国家标准《工程测量规范》GB50026—93、《建筑安装工程质量检验评定标准》。 4.1.5仪器

2. 日本产GTS301D全站仪。测角精度2，测距精度2mm2ppm。 主要用于四个控制点的定位、检测以及建筑物整体位移、垂直度的控制。 3. 天津产莱特自动安平水准仪LETAL3200。测量精度为1mm/km。 主要用于楼层高程的引测及检测。 4. 激光经纬仪。测量精度 1/20000。 主要用于控制点的引测工作。 5. 国产苏光J2经纬仪。测角精度2。

主要用于各楼层的轴线放样工作及配合铅直仪作控制点的引测工作。 6. 50M钢尺。

主要用于量距及配合水准仪引测高程。

预留洞核心筒 预留洞钢尺纠偏线 核心筒墙面 +1.00M

4.1.6沉降观测

观测点的布置及做法。根据图纸上观测点的位置，用长120mm的角钢，在一端焊一铆钉头，另一端埋入梁或柱内，用1：2的水泥沙浆填实，如下图：

7.

沉降观测的方法。根据现场实际情况，建筑物内选择坚固稳

120mm 定的地方，埋设三个水准基点，与图纸上给出的沉降观测点组成闭合水准路线，以确保观测结果的精确度。沉降观测是一项长期的系统观测工作，为了保证观测成果的正确性，尽可能做到四定，即固定人员观测和整理成果，固定使用的水准仪及水准尺，固定的水准点，以及按规定的日期、方法和路线进行观测。沉降观测的时间和次数根据《地基基础施工规范》上规定，基础做好之后2—3天观测一次，主体竣工后每月观测一次，并做好每次的观测记录。必要时委托具有国家资格证书的测绘院，按照上述方案来完成此工作。 4.1.7控制点、预留洞的做法

8.

4.1.7.1控制点

根据四个控制点的设计位置，在实际位置开凿出300300大小的槽，直至漏出钢筋，再把事先做好的20020010的钢板与漏出的钢筋牢固焊接，周围浇筑混凝土抹平。待混凝土彻底凝固后，用全站仪精确定位，在钢板上用钻头铳点做出标记。并加以保护，未经同意不得进行覆盖、击打等蓄意破坏。

9. 4.1.7.2预留洞

在四个控制点的正上方每层相应预留四个300300大小的预留洞，在紧靠核心筒一角处预留一个300300大小的预留洞。不用时用特制的盖子盖上加以保护，同时也防止落物。

施工测量施工方案

4.1.1平面控制网的建立

由于甲方提供的基准点已完全破坏，只能依据现有建筑物上的轴线位置重新引测控制轴线。分别在F轴向下2m，3轴、5轴、8轴向左2m三个点；在C轴向下2m，3轴、5轴、8轴向左2m作三个点，这六个点作为大厦的轴线控制点。其中A、B、C、D四个点为核心筒周围的点，进行分段施工时有三个控制点在同一平面上。详图见后附图。

施工测量施工方案

4.1.1平面控制网的建立

由于甲方提供的基准点已完全破坏，只能依据现有建筑物上的轴线位置重新引测控制轴线。分别在F轴向下2m，3轴、5轴、8轴向左2m三个点；在C轴向下2m，3轴、5轴、8轴向左2m作三个点，这六个点作为大厦的轴线控制点。其中A、B、C、D四个点为核心筒周围的点，进行分段施工时有三个控制点在同一平面上。详图见后附图。 核 心 筒 越秀广场大厦轴线控制点、高程传递点布置图五条控制线的交点A、B、C、D、E、F作为整个建筑物的控制点，上层留

置预留洞，传递各轴线位置及高程。

把其中两条相互垂直的控制线延长至马路或已有建筑物的墙体上，做好标记，作为复核点。

4.1.2各施工细部点详细放样

大模板施工技术与组合钢模施工技术有所不同。组合钢模施工常常采用墙、柱、梁、板一次成型浇筑。大模板施工其工艺特点是墙、柱与梁、板必须分开浇筑。所以，各工序的放样方式有所不同。 4.1.2.1各楼层控制轴线的放样

把控制轴线从预留洞口引测到各楼层上，必要时可放出轴线位置。每次传导时四个控制点必须相互复核，做好记录，检查四个点之间的距离、角度直至完全符合为止。

4.1.2.2墙、柱及模板的放样

据控制轴线位置放样出墙、柱的位置、尺寸线，用于检查墙、柱钢筋位置，及时纠偏，以利于大模板位置就位。再在其周围放出模板线控制线。放双线控制以保证墙、柱的截面尺寸及位置。然后放出柱中线，待柱拆除摸板后把此线引到柱面上，以确定上层梁的位置。如图示：

墙、柱位置线

4.1.2.3梁、板的放样

待墙、柱拆模后，进行高程传递，立即在墙、柱上用墨线弹出 +0.50M 线，不得漏弹，再据此线向上引测出梁、板底、模板线。如图示：

模板控制线 柱中线 梁中线

4.1.2.4门窗、洞口的放样

在放墙体线的同时弹出门窗洞口的平面位置，再在绑好的钢筋笼上放样出窗体洞口的高度，用油漆标注，放置窗体洞口成型模体。外墙门窗、洞口竖向弹出通线与平面位置校核，以控制门窗、洞口位置。 4.1.2.5外墙大角的控制

待外墙拆完模后，沿大角处向内各量出300mm，用经纬仪竖向放出通线，用以控制外墙转角模板位置，防止大角出现偏差。在大角模板的相应位置做出标记，待上层大角模板合模时，通线与标记一定要相吻合。如图示：

10. 4.1.2.6楼梯踏步的放样

根据楼梯踏步的设计尺寸，在实际位置两边的墙上用墨线弹出，并弹出两条梯角平行线，以便纠偏。如图示：

300mm 外墙大角控制线

4.1.3高程测量：

在一层C轴核心筒墙壁上设置一永久性标高点，其正上方紧靠核心筒留置预留洞，标高预留洞，用钢尺引测上去，并设置每层永久性的楼层标高基准点 +1.00M 标高点，用红油漆标注，不经许可，不得覆盖或破坏。以后，每层用经纬仪在预留洞处沿核心筒的竖向方向引一通长直线。以消除钢尺的垂直误差。为了尽可能避免因传导的次数而造成累计误差，在施工中高程每十层用钢尺复测一次，及时纠正误差。标高允许偏差：层高不大于 10mm ，全高不大于 30mm 。如图示：

4.1.4误差依据

依据中华人民共和国国家标准《工程测量规范》GB50026—93、《建筑安装工程质量检验评定标准》。 4.1.5仪器

11. 日本产GTS301D全站仪。测角精度2，测距精度2mm2ppm。 主要用于四个控制点的定位、检测以及建筑物整体位移、垂直度的控制。 12. 天津产莱特自动安平水准仪LETAL3200。测量精度为1mm/km。 主要用于楼层高程的引测及检测。

预留洞核心筒 预留洞钢尺纠偏线 核心筒墙面 +1.00M

13. 激光经纬仪。测量精度 1/20000。 主要用于控制点的引测工作。 14. 国产苏光J2经纬仪。测角精度2。

主要用于各楼层的轴线放样工作及配合铅直仪作控制点的引测工作。 15. 50M钢尺。

主要用于量距及配合水准仪引测高程。 4.1.6沉降观测

观测点的布置及做法。根据图纸上观测点的位置，用长120mm的角钢，在一端焊一铆钉头，另一端埋入梁或柱内，用1：2的水泥沙浆填实，如下图：

16.

沉降观测的方法。根据现场实际情况，建筑物内选择坚固稳

120mm 定的地方，埋设三个水准基点，与图纸上给出的沉降观测点组成闭合水准路线，以确保观测结果的精确度。沉降观测是一项长期的系统观测工作，为了保证观测成果的正确性，尽可能做到四定，即固定人员观测和整理成果，固定使用的水准仪及水准尺，固定的水准点，以及按规定的日期、方法和路线进行观测。沉降观测的时间和次数根据《地基基础施工规范》上规定，基础做好之后2—3天观测一次，主体竣工后每月观测一次，并做好每次的观测记录。必要时委托具有国家资格证书的测绘院，按照上述方案来完成此工作。

4.1.7控制点、预留洞的做法

17. 4.1.7.1控制点

根据四个控制点的设计位置，在实际位置开凿出300300大小的槽，直至漏出钢筋，再把事先做好的20020010的钢板与漏出的钢筋牢固焊接，周围浇筑混凝土抹平。待混凝土彻底凝固后，用全站仪精确定位，在钢板上用钻头铳点做出标记。并加以保护，未经同意不得进行覆盖、击打等蓄意破坏。

18. 4.1.7.2预留洞

在四个控制点的正上方每层相应预留四个300300大小的预留洞，在紧靠核心筒一角处预留一个300300大小的预留洞。不用时用特制的盖子盖上加以保护，同时也防止落物。

脚手架工程施工方案

本工程采用双皮外架子，起结构时此架为外防护架；进行装修工程时为操作脚手架。高度65.5m，宽度为1.05m，立杆纵距为1.5m， 内立杆距墙皮0.35m，步距为1.8m，最多时设6 层脚手板，装修施工为2 层。水平拉结距离3L=4.5m，竖向拉

2

接距离2H=3.6m，脚手架采用φ 48×3.5 钢管搭设，施工荷载为2.0kN/m。搭设时立杆下端顺铺50mm 厚木脚手板，搭设顺序为：摆放扫地杆→逐根树立立杆并与扫地杆扣紧→装扫地小横杆并与立杆和扫地杆扣紧→装第一步大横杆并与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第二步大横杆→安第二步小横杆→加设临时斜撑杆上端与第二步大横杆扣紧（在装设连墙杆后拆除）→安第三、四步大横杆和小横杆→安连墙杆→接立杆→加设剪刀撑→铺脚手板→绑扎防护拉杆及挡脚板，挂安全网。搭设时要注意拉结，和校正杆件的垂直和水平偏差，同时适度拧紧扣件，螺栓根部要放正，连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓要向上，防止雨水进入。各杆件相交伸出的端头，均要大于100mm 以防滑脱，剪刀撑的搭设要将一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆的伸出部分上，斜杆两端扣件与立杆节点的距离不应大于200mm，最下面的斜杆与立杆连接点离地不大于500mm。铺脚手板时一定要严密，防止跳板和探头，板头部位要用钢筋打横连接，以防滑动。搭设时立杆接头相邻杆要错开，并布置在不同的步距内，其接头距大横杆不应大于步距的1/3，立杆垂直偏差要控制在H/400～H/500 之间，且不大于10cm。

因本工程外脚手架四周均搭设在地下室顶板上，为不使荷载传至顶板，采用斜拉钢丝绳卸荷措施，即在每三根立杆中有一根设卸荷钢丝绳，共设两道，每道两根，共四根钢丝绳。斜拉钢丝绳用手拉葫芦拉紧，做到受力程度基本相同。吊点设在立杆与大横杆、小横杆的交点处，钢丝绳由大横杆底部兜紧。吊点处设两根小横杆，一根与立杆卡牢，另一根与大横杆卡牢，并与建筑物顶紧，以承受水平分力。

安全验算列下：

搭设高度：65.5m，立杆横距b=1.05m，立杆纵距L=1.5m，内立杆距外墙b1=0.35m， 脚手架步距h=1.8m， 铺设脚手板6 层，同时装修2 层，拉接点H1=2h=2×1.8=3.6m，

2

水平L1=3×1.5=4.5m，钢管为φ48×3.5，荷载Qk=2.0kN/m。

1. 单管立杆允许高度

（1）由h=1.8m，H1=2h，b=1.05m，得出ψAf=48.491kN （2）由b=1.05m，L=1.50m，脚手板6 层得出NGK2=4.185kN （3）由b=1.05m，L=1.50m，Q=2.0kN/m2，实际两层作业 Qk=2×2.0=4.0kN/m2,NQK=8.40kN

（4）由h=1.80m,L=1.50m,得NQK1=0.442kN(扣件重)

（5）将ψAf、NGK2、NQK、NGK1代入公式 KA=0.85 H=h[ KAψAf-1.30(1.2 NGK2+ 1.4NQK)]/1.2 NGK1 =1.8[0.85×48.491-1.3(1.2×4.185+1.4×8.40)]/(1.2× .442) =65.8m

最大允许搭设高度： Hmax≤H/(1+H/100)=65.8/(1+65.8/100)=39.7m<65.5m 为安全，下部采用双立杆

65.5-39.7=25.8m 即从地平至25.8m 为双立杆

2. 整体稳定与单杆局部稳定 脚手架上部39.7m 为单根钢管作立杆，

n=39.7/1.8=22 步，实际单根钢管立杆部分的高度为22×1.8=39.6m，下部双钢管立杆的高度为65.5-39.6=25.9m,拆合n=25.9/1.8≈15 步脚手架的整体稳定 公式N/ψ≤KAKUf 1）求N 最底部压杆轴向力最大，为最不利。 先求双钢管部分每一步一

，

个纵距肢手架的自重KGK， NGK=NGK1＇ +2×1.8×0.376+0.014×4 =0.442+0.135+0.56=0.633kN

＇＇

再按公式 N=1.2(n1NGK+n1 N +NGK2)+1.4NQK =1.2(22×0.442+1.5×0.633+4.185)+1.4×8.4 =37.18kN 2）计算φ值

由b=1.05m，H=3.6m 计算λX

λX=H1/（b/2）=3.6/(1.05/2)=6.86 由b=1.05m，H=3.6m 查表得μ=25 λ0X=μλX=25×6.86=171.5

由λ0X=171.7设φ=0.242 3）验算整体稳定，KA=0.7

KH=1/[1+(H/100)]=1/[1+(65.5/100)]=0.604

2

N/φA=37180/0.242×4×4.3×10=78.49N/mm KA·KH·f=0.7×0.604×205=86.67>78.49 所以安全

（2）验算单根钢管立杆的局部稳定

单根钢管最不利步距位置，是在由顶往下39.6m 处往上的一个步距（即由顶往下数第双步）， 最不利的荷载情况是在39.6m 处往上位置铺设，最不利的立杆为内立杆。

按公式验算：

N1/（φ1A1）+δM≤KA·KHf N1-最不利立杆轴正力

N1=（1/2）×1.2×n1NGK1+[(0.5×1.05+0.35)/1.4]×(1.2NGK2+1.4KQK) N1=(1/2)×1.2×22×0.442+(0.875/1.4)(1.2×4.185+1.4×8.4) =5.834+10.4=16.32kN 22

由于QK=2.0kN/m 所以m=35N/mm 2

单根钢管截面积A1=4mm KA=0.85 KH仍按前计算值=0.665

将N1、ф1、A1、δM、KA、KH、代入公式

2

（N1/ф1A1）+δM=16320/（0.4×4）+35=103.25N/mm

2

2

KA·KH·f=0.85×0.665×205=115.88N/mm>103.25N/mm故安全。

（3）脚手架与主体连接点抗风强度验算及风荷载作用下的整体稳定验算。基本风压值ω0=0.50kN/m采用机件与墙拉结。

1）计算风压标准值 调整系数=0.75 ω=0.75βZμZμstωω。βZ=1 μZ=1.67

2

2

ф=0.104 由ω。·d=0.5×0.048=0.001152<0.002 得出μ=1.2 由ф=0.104得(立杆纵距/立杆横距)=1.5/1.05=1.428 得η=1 μstω=0.104×1.2×(1+1)=0.2496 ω=0.75βzμstωω。

=0.75×1×1.67×0.2496×0.5

2

=0.156kN/m

2）验算连墙点抗风强度 每点产生的拉力或压力 Nt=1.4H1L1ω

=1.4×3.6×4.5×0.156 =3.545kN

一个扣件的抗滑能力设计值为6.0kN>3.545kN 故安全

3）验算架子整体稳定

公式(N/ФA)+(M/BA1)≤KA·KH·f 风荷载:

2

q=1.4Lω=1.4×1.5×0.156=0.328kN/mM=qH12/8=0.328×3.62/8=0.53kN/m

6

2

M/bA1=0.53×10/(1050×4×2)=0.52N/mm

2

N/ФA=78.49N/mm78.49+0.52=79.01

2

2

KA·KH·f=0.7×0.665×205=95.4N/mm>79.01N/mm故安全

（4）斜拉钢丝绳卸荷计算

经验算架子高65.5m，超过高度且不能满足稳定要求，故在下部十五步改为双立杆，以满足稳定要求。但整个架子端落在地下一层顶板上，为保证顶板安全，采用斜拉钢丝绳卸荷方法，使架子对楼板的荷载减为允许范围之内。

1）斜拉钢丝绳卸荷计算

（A）纵距全部荷载的设计值 N=37.18kN

（B） 求每个吊点所承受的荷载，吊索拉力及吊点位置小横杆所受的压力。 考

虑架子的全部荷载由卸荷点承受，即架子处于被吊挂的状态。每三根立杆，有一根立杆设2 处斜拉点，每点有两根钢丝绳，这样架子每隔三个纵距，便 有4 个斜拉点，每个吊点所承受荷载P1为：P1=（3N/4）×Kω Kω为不均匀系数为1.5 P1=(3

2

2

×37.18)/4×1.5=41.83kN TAO= P1×(7+1.4)/7=42.67kN TAB=- P1×

2

1.4/7=-8.37kN TBO= P1×(7+0.35)/7=P1=41.83 TBC=-( P1.35/7+TAB)=-9.28kN 2）钢丝绳抗拉强度 公式Px≤aPg/K Px=41.83kN K=8 Pg=≥KPx/a=8×41.83/0.85=393.7kN 选ф28钢丝绳Pg=405.5kN>393.7kN 故安全，选用6.8 号卡环。 3）计算工程结构上的预埋吊环 应力不大于50N/mm 吊环截面积Ag=Px/(2×50)=41830/100=418mm 选用ф25 Ag=490.9>418mm 安全。

（5）验算小横杆、大横杆的强度与变形 1）小横杆计算： （A）强度计算：

2

2

GK =0.40kN/mC=0.75 GK =38N/m KQ=1.2

2

QK=2000N/mQ=1.2(400×0.75+38)+1.4×1.2×2000×0.75

2

=338+2520=2858N/m Mmax=2858×1.05/8=393.87N·M δ= Mmax/Wn≤ρ 查表φ

3

2

2

48×3.5 Wn=5078mmδ=393870/5078=77.56N/mm<205N/mm安全

3

（B）计算变形： W/b=5qb/384EI 5

2

2

3

5

查表：E=2.06×10N/mm I=121900mmW/δ=(5×2858×1050)/(384×2.06×10×121900)

=0.154%=1/9<1/150 满足要求 2）大横杆计算

（A）强度计算 F1=(bq/2)+aq=(1.05×2858/2)+0.35×2858=2500.8N Mmax=0.213FL=0.213×2500.8×1.5=799.0N·M

2

2

δ= Mmax/Wn=799000/5078=157.4N/mm<205 N/mm，故安全。 （B）变形

2

W/b=1.615×FL/100EI

2

5

=1.615×(2500.8×1500/100×2.06×10×121900) =1/250<1/150

满足要求。另：因此脚手架根部搭在地下主顶板上，需卸荷，故下部的双立杆可改为单立杆。悬挑式钢平台，其位置根据现场实际情况定。

（6）上料用悬挑平台计算

上料用悬挑平台，主梁采用[20 槽钢，自重260N/m， 次梁采用[10 槽钢，自重

2

2

100N/m， 面层满铺50mm 木板，自重400N/m，平台面积4.5×5.9=26.55m， 钢丝绳采用6×37+1，ф21.5cm， 验算如下：

1）次梁

[10 槽钢长4.5m，间距48cm 荷载计算：

2

木板400 N/m×0.48×1.2

=230.4 N/m [10 槽钢自重100N/m×1.2 =120 N/m 施工活荷载1500 N/m×0.48×1.4=1008 N/m

荷载值 1358.4 N/m 悬臂比值λ=M/L=500/4000=0.125

22

2

2

跨中弯矩M=[ql(1-λ)]/8=[1358.4×4(1-0.125)]/8 =2632.6N·m 2）计算主梁 （A）[20 槽钢长509m

2

2

外铡支座压力R =[ql(1+λ)]/2 =[1358.4×4.5×(1+0.125)]/2=3868.3N 槽钢自重 260×1.2=312 N/m

2

2

荷载值为 8371 N/m M=ql/8=0.125×8371×5.9=324N·m （B）验算弯曲强度

3

查得[20 Wn=191.4cm Wnf=191.4×215=41151N·m M（A）主梁均布荷载2882/0.48=6004N/m [20 自重 260N/m 荷载标准值 62 N/m

钢丝绳所受拉力T=ql/2sinα=(62×5.9)/(2×0.707) =26137N

（B）钢丝绳安全系数K=(296000×0.82)/26137=9.3，安全 注： 6×37+1，ф21.5cm镀锌钢丝绳破断总拉力=296000N, α=45° 换算系数为0.82。

脚手架工程施工方案

本工程采用双皮外架子，起结构时此架为外防护架；进行装修工程时为操作脚手架。高度65.5m，宽度为1.05m，立杆纵距为1.5m， 内立杆距墙皮0.35m，步距为1.8m，最多时设6 层脚手板，装修施工为2 层。水平拉结距离3L=4.5m，竖向拉

2

接距离2H=3.6m，脚手架采用φ 48×3.5 钢管搭设，施工荷载为2.0kN/m。搭设时立杆下端顺铺50mm 厚木脚手板，搭设顺序为：摆放扫地杆→逐根树立立杆并与扫地杆扣紧→装扫地小横杆并与立杆和扫地杆扣紧→装第一步大横杆并与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第二步大横杆→安第二步小横杆→加设临时斜撑杆上端与第二

步大横杆扣紧（在装设连墙杆后拆除）→安第三、四步大横杆和小横杆→安连墙杆→接立杆→加设剪刀撑→铺脚手板→绑扎防护拉杆及挡脚板，挂安全网。搭设时要注意拉结，和校正杆件的垂直和水平偏差，同时适度拧紧扣件，螺栓根部要放正，连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓要向上，防止雨水进入。各杆件相交伸出的端头，均要大于100mm 以防滑脱，剪刀撑的搭设要将一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆的伸出部分上，斜杆两端扣件与立杆节点的距离不应大于200mm，最下面的斜杆与立杆连接点离地不大于500mm。铺脚手板时一定要严密，防止跳板和探头，板头部位要用钢筋打横连接，以防滑动。搭设时立杆接头相邻杆要错开，并布置在不同的步距内，其接头距大横杆不应大于步距的1/3，立杆垂直偏差要控制在H/400～H/500 之间，且不大于10cm。

因本工程外脚手架四周均搭设在地下室顶板上，为不使荷载传至顶板，采用斜拉钢丝绳卸荷措施，即在每三根立杆中有一根设卸荷钢丝绳，共设两道，每道两根，共四根钢丝绳。斜拉钢丝绳用手拉葫芦拉紧，做到受力程度基本相同。吊点设在立杆与大横杆、小横杆的交点处，钢丝绳由大横杆底部兜紧。吊点处设两根小横杆，一根与立杆卡牢，另一根与大横杆卡牢，并与建筑物顶紧，以承受水平分力。

安全验算列下：

搭设高度：65.5m，立杆横距b=1.05m，立杆纵距L=1.5m，内立杆距外墙b1=0.35m， 脚手架步距h=1.8m， 铺设脚手板6 层，同时装修2 层，拉接点H1=2h=2×1.8=3.6m，

2

水平L1=3×1.5=4.5m，钢管为φ48×3.5，荷载Qk=2.0kN/m。

1. 单管立杆允许高度

（1）由h=1.8m，H1=2h，b=1.05m，得出ψAf=48.491kN （2）由b=1.05m，L=1.50m，脚手板6 层得出NGK2=4.185kN （3）由b=1.05m，L=1.50m，Q=2.0kN/m2，实际两层作业 Qk=2×2.0=4.0kN/m2,NQK=8.40kN

（4）由h=1.80m,L=1.50m,得NQK1=0.442kN(扣件重)

（5）将ψAf、NGK2、NQK、NGK1代入公式 KA=0.85 H=h[ KAψAf-1.30(1.2 NGK2+ 1.4NQK)]/1.2 NGK1 =1.8[0.85×48.491-1.3(1.2×4.185+1.4×8.40)]/(1.2× .442) =65.8m

最大允许搭设高度： Hmax≤H/(1+H/100)=65.8/(1+65.8/100)=39.7m<65.5m 为安全，下部采用双立杆

65.5-39.7=25.8m 即从地平至25.8m 为双立杆

2. 整体稳定与单杆局部稳定 脚手架上部39.7m 为单根钢管作立杆，

n=39.7/1.8=22 步，实际单根钢管立杆部分的高度为22×1.8=39.6m，下部双钢管立杆的高度为65.5-39.6=25.9m,拆合n=25.9/1.8≈15 步脚手架的整体稳定 公式N/ψ≤KAKUf 1）求N 最底部压杆轴向力最大，为最不利。 先求双钢管部分每一步一

，

个纵距肢手架的自重KGK， NGK=NGK1＇ +2×1.8×0.376+0.014×4 =0.442+0.135+0.56=0.633kN

＇＇

再按公式 N=1.2(n1NGK+n1 N +NGK2)+1.4NQK =1.2(22×0.442+1.5×0.633+4.185)+1.4×8.4 =37.18kN 2）计算φ值

由b=1.05m，H=3.6m 计算λX

λX=H1/（b/2）=3.6/(1.05/2)=6.86 由b=1.05m，H=3.6m 查表得μ=25 λ0X=μλX=25×6.86=171.5

由λ0X=171.7设φ=0.242 3）验算整体稳定，KA=0.7

KH=1/[1+(H/100)]=1/[1+(65.5/100)]=0.604

2

N/φA=37180/0.242×4×4.3×10=78.49N/mm KA·KH·f=0.7×0.604×205=86.67>78.49 所以安全

（2）验算单根钢管立杆的局部稳定

单根钢管最不利步距位置，是在由顶往下39.6m 处往上的一个步距（即由顶往下数第双步）， 最不利的荷载情况是在39.6m 处往上位置铺设，最不利的立杆为内立杆。

按公式验算：

N1/（φ1A1）+δM≤KA·KHf N1-最不利立杆轴正力

N1=（1/2）×1.2×n1NGK1+[(0.5×1.05+0.35)/1.4]×(1.2NGK2+1.4KQK) N1=(1/2)×1.2×22×0.442+(0.875/1.4)(1.2×4.185+1.4×8.4) =5.834+10.4=16.32kN 22

由于QK=2.0kN/m 所以m=35N/mm 2

单根钢管截面积A1=4mm KA=0.85 KH仍按前计算值=0.665

将N1、ф1、A1、δM、KA、KH、代入公式

2

（N1/ф1A1）+δM=16320/（0.4×4）+35=103.25N/mm

2

2

KA·KH·f=0.85×0.665×205=115.88N/mm>103.25N/mm故安全。

（3）脚手架与主体连接点抗风强度验算及风荷载作用下的整体稳定验算。基本风压值ω0=0.50kN/m采用机件与墙拉结。

1）计算风压标准值 调整系数=0.75 ω=0.75βZμZμstωω。βZ=1 μZ=1.67

2

2

ф=0.104 由ω。·d=0.5×0.048=0.001152<0.002 得出μ=1.2 由ф=0.104得(立杆纵距/立杆横距)=1.5/1.05=1.428 得η=1 μstω=0.104×1.2×(1+1)=0.2496 ω=0.75βzμstωω。

=0.75×1×1.67×0.2496×0.5

2

=0.156kN/m

2）验算连墙点抗风强度 每点产生的拉力或压力 Nt=1.4H1L1ω

=1.4×3.6×4.5×0.156 =3.545kN

一个扣件的抗滑能力设计值为6.0kN>3.545kN 故安全

3）验算架子整体稳定

公式(N/ФA)+(M/BA1)≤KA·KH·f 风荷载:

2

q=1.4Lω=1.4×1.5×0.156=0.328kN/mM=qH12/8=0.328×3.62/8=0.53kN/m

6

2

M/bA1=0.53×10/(1050×4×2)=0.52N/mm

2

N/ФA=78.49N/mm78.49+0.52=79.01

2

2

KA·KH·f=0.7×0.665×205=95.4N/mm>79.01N/mm故安全

（4）斜拉钢丝绳卸荷计算

经验算架子高65.5m，超过高度且不能满足稳定要求，故在下部十五步改为双立杆，以满足稳定要求。但整个架子端落在地下一层顶板上，为保证顶板安全，采用斜拉钢丝绳卸荷方法，使架子对楼板的荷载减为允许范围之内。

1）斜拉钢丝绳卸荷计算

（A）纵距全部荷载的设计值 N=37.18kN

（B） 求每个吊点所承受的荷载，吊索拉力及吊点位置小横杆所受的压力。 考虑架子的全部荷载由卸荷点承受，即架子处于被吊挂的状态。每三根立杆，有一根立杆设2 处斜拉点，每点有两根钢丝绳，这样架子每隔三个纵距，便 有4 个斜拉点，每个吊点所承受荷载P1为：P1=（3N/4）×Kω Kω为不均匀系数为1.5 P1=(3

2

2

×37.18)/4×1.5=41.83kN TAO= P1×(7+1.4)/7=42.67kN TAB=- P1×

2

1.4/7=-8.37kN TBO= P1×(7+0.35)/7=P1=41.83 TBC=-( P1.35/7+TAB)=-9.28kN 2）钢丝绳抗拉强度 公式Px≤aPg/K Px=41.83kN K=8 Pg=≥KPx/a=8×

41.83/0.85=393.7kN 选ф28钢丝绳Pg=405.5kN>393.7kN 故安全，选用6.8 号卡环。 3）计算工程结构上的预埋吊环 应力不大于50N/mm 吊环截面积Ag=Px/(2×50)=41830/100=418mm 选用ф25 Ag=490.9>418mm 安全。

（5）验算小横杆、大横杆的强度与变形 1）小横杆计算： （A）强度计算：

2

2

GK =0.40kN/mC=0.75 GK =38N/m KQ=1.2

2

QK=2000N/mQ=1.2(400×0.75+38)+1.4×1.2×2000×0.75

2

=338+2520=2858N/m Mmax=2858×1.05/8=393.87N·M δ= Mmax/Wn≤ρ 查表φ

3

2

2

48×3.5 Wn=5078mmδ=393870/5078=77.56N/mm<205N/mm安全

3

（B）计算变形： W/b=5qb/384EI 5

2

2

3

5

查表：E=2.06×10N/mm I=121900mmW/δ=(5×2858×1050)/(384×2.06×10×121900)

=0.154%=1/9<1/150 满足要求 2）大横杆计算

（A）强度计算 F1=(bq/2)+aq=(1.05×2858/2)+0.35×2858=2500.8N Mmax=0.213FL=0.213×2500.8×1.5=799.0N·M

2

2

δ= Mmax/Wn=799000/5078=157.4N/mm<205 N/mm，故安全。 （B）变形

2

W/b=1.615×FL/100EI

2

5

=1.615×(2500.8×1500/100×2.06×10×121900) =1/250<1/150

满足要求。另：因此脚手架根部搭在地下主顶板上，需卸荷，故下部的双立杆可改为单立杆。悬挑式钢平台，其位置根据现场实际情况定。

（6）上料用悬挑平台计算

上料用悬挑平台，主梁采用[20 槽钢，自重260N/m， 次梁采用[10 槽钢，自重

2

2

100N/m， 面层满铺50mm 木板，自重400N/m，平台面积4.5×5.9=26.55m， 钢丝绳采用6×37+1，ф21.5cm， 验算如下：

1）次梁

[10 槽钢长4.5m，间距48cm 荷载计算：

2

木板400 N/m×0.48×1.2

=230.4 N/m [10 槽钢自重100N/m×1.2 =120 N/m 施工活荷载1500 N/m×0.48×1.4=1008 N/m

荷载值 1358.4 N/m 悬臂比值λ=M/L=500/4000=0.125

22

2

2

跨中弯矩M=[ql(1-λ)]/8=[1358.4×4(1-0.125)]/8 =2632.6N·m 2）计算主梁 （A）[20 槽钢长509m

2

2

外铡支座压力R =[ql(1+λ)]/2 =[1358.4×4.5×(1+0.125)]/2=3868.3N 槽钢自重 260×1.2=312 N/m

2

2

荷载值为 8371 N/m M=ql/8=0.125×8371×5.9=324N·m （B）验算弯曲强度

3

查得[20 Wn=191.4cm Wnf=191.4×215=41151N·m M（A）主梁均布荷载2882/0.48=6004N/m [20 自重 260N/m 荷载标准值 62 N/m

钢丝绳所受拉力T=ql/2sinα=(62×5.9)/(2×0.707) =26137N

（B）钢丝绳安全系数K=(296000×0.82)/26137=9.3，安全 注： 6×37+1，ф21.5cm镀锌钢丝绳破断总拉力=296000N, α=45° 换算系数为0.82。

核 心 筒越秀广场大厦轴线控制点、高程传递点布置图

五条控制线的交点A、B、C、D、E、F作为整个建筑物的控制点，上层留置预留洞，传递各轴线位置及高程。

把其中两条相互垂直的控制线延长至马路或已有建筑物的墙体上，做好标记，作为复核点。

4.1.2各施工细部点详细放样

大模板施工技术与组合钢模施工技术有所不同。组合钢模施工常常采用墙、柱、梁、板一次成型浇筑。大模板施工其工艺特点是墙、柱与梁、板必须分开浇筑。所以，各工序的放样方式有所不同。 4.1.2.1各楼层控制轴线的放样

把控制轴线从预留洞口引测到各楼层上，必要时可放出轴线位置。每次传导时四个控制点必须相互复核，做好记录，检查四个点之间的距离、角度直至完全符合为止。

4.1.2.2墙、柱及模板的放样

据控制轴线位置放样出墙、柱的位置、尺寸线，用于检查墙、柱钢筋位置，及时纠偏，以利于大模板位置就位。再在其周围放出模板线控制线。放双线控制以保证墙、柱的截面尺寸及位置。然后放出柱中线，待柱拆除摸板后把此线引到柱面上，以确定上层梁的位置。如图示：

墙、柱位置线

4.1.2.3梁、板的放样

待墙、柱拆模后，进行高程传递，立即在墙、柱上用墨线弹出 +0.50M 线，不得漏弹，再据此线向上引测出梁、板底、模板线。如图示：

柱中线 模板控制线

4.1.2.4门窗、洞口的放样 在放墙体线的同时弹出门窗洞口的平面位置，再在绑好的钢筋笼上放样出窗体洞口的高度，用油漆标注，放置窗体洞口成型模体。外墙门窗、洞口竖向弹出通线与平面位置校核，以控制门窗、洞口位置。 4.1.2.5外墙大角的控制

待外墙拆完模后，沿大角处向内各量出300mm，用经纬仪竖向放出通线，用以控制外墙转角模板位置，防止大角出现偏差。在大角模板的相应位置做出标记，待上层大角模板合模时，通线与标记一定要相吻合。如图示：

19. 4.1.2.6楼梯踏步的放样

根据楼梯踏步的设计尺寸，在实际位置两边的墙上用墨线弹出，并弹出两条梯角平行线，以便纠偏。如图示：

300mm 梁中线 柱中线 外墙大角控制线

4.1.3高程测量：

在一层C轴核心筒墙壁上设置一永久性标高点，其正上方紧靠核心筒留置预留洞，标高预留洞，用钢尺引测上去，并设置每层永久性的楼层标高基准点 +1.00M 标高点，用红油漆标注，不经许可，不得覆盖或破坏。以后，每层用经纬仪在预留洞处沿核心筒的竖向方向引一通长直线。以消除钢尺的垂直误差。为了尽可能避免因传导的次数而造成累计误差，在施工中高程每十层用钢尺复测一次，及时纠正误差。标高允许偏差：层高不大于 10mm ，全高不大于 30mm 。如图示：

4.1.4误差依据

依据中华人民共和国国家标准《工程测量规范》GB50026—93、《建筑安装工程质量检验评定标准》。 4.1.5仪器

20. 日本产GTS301D全站仪。测角精度2，测距精度2mm2ppm。 主要用于四个控制点的定位、检测以及建筑物整体位移、垂直度的控制。

核心筒 预留洞钢尺纠偏线 核心筒墙面 +1.00M 预留洞

21. 天津产莱特自动安平水准仪LETAL3200。测量精度为1mm/km。 主要用于楼层高程的引测及检测。 22. 激光经纬仪。测量精度 1/20000。 主要用于控制点的引测工作。 23. 国产苏光J2经纬仪。测角精度2。

主要用于各楼层的轴线放样工作及配合铅直仪作控制点的引测工作。 24. 50M钢尺。

主要用于量距及配合水准仪引测高程。 4.1.6沉降观测

观测点的布置及做法。根据图纸上观测点的位置，用长120mm的角钢，在一端焊一铆钉头，另一端埋入梁或柱内，用1：2的水泥沙浆填实，如下图：

25.

沉降观测的方法。根据现场实际情况，建筑物内选择坚固稳

120mm 定的地方，埋设三个水准基点，与图纸上给出的沉降观测点组成闭合水准路线，以确保观测结果的精确度。沉降观测是一项长期的系统观测工作，为了保证观测成果的正确性，尽可能做到四定，即固定人员观测和整理成果，固定使用的水准仪及水准尺，固定的水准点，以及按规定的日期、方法和路线进行观测。沉降观测的时间和次数根据《地基基础施工规范》上规定，基础做好之后2—3天观测一次，主体竣工后每月观测一次，并做好每次的观测记

录。必要时委托具有国家资格证书的测绘院，按照上述方案来完成此工作。 4.1.7控制点、预留洞的做法

26. 4.1.7.1控制点

根据四个控制点的设计位置，在实际位置开凿出300300大小的槽，直至漏出钢筋，再把事先做好的20020010的钢板与漏出的钢筋牢固焊接，周围浇筑混凝土抹平。待混凝土彻底凝固后，用全站仪精确定位，在钢板上用钻头铳点做出标记。并加以保护，未经同意不得进行覆盖、击打等蓄意破坏。

27. 4.1.7.2预留洞

在四个控制点的正上方每层相应预留四个300300大小的预留洞，在紧靠核心筒一角处预留一个300300大小的预留洞。不用时用特制的盖子盖上加以保护，同时也防止落物。