高阶系统及性能估计Word版

3-5 高阶系统及性能估计

在这一节中，首先讨论一个特定形式的三阶系统的单位阶跃响应。然后介绍一般形式的高阶系统的瞬态响应分析。

一、三阶系统的单位阶跃响应 设三阶系统的闭环传递函数为

2nC(s) 22R(s)(s2nsn)(s)这个系统的单位阶跃响应为：

enth(t)1{2(2)cos(12nt)2(2)1[(2)1]122sin(12nt)}et

2(2)1式中  n22因为 (2)1(1)(1)0 所以et22项的系数总是负数。

图3－32表示了这个三阶系统在0.5时的单位阶跃响应曲线。比值是曲线簇中的参n变量。可见，实数极点()，对单位阶跃响应的影响是，使超调量减小，调节时间增加。

如果实数极点位于共轭复数极点的右侧，离原点很近，如图3-33(a)所示，那么系统的响应将趋于减缓。这时系统的响应特性类似于过阻尼二阶系统。共轭复数极点只是增加响应曲线初始段的波动。如果实数极点()远离共轭复根，即处在共轭复数极点的左侧比较远的地方，如图3-33(b)所示，这时实数极点为()对系统瞬态响应的影响较小，系统响应主要由共轭复数极点决定。

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二、 高阶系统性能估算

在工程应用中，实际系统往往是一个高阶系统，而对高阶系统的分析和研究一般是比较复杂的。这就要求应用闭环主导极点的概念，并利用这个概念对高阶系统进行近似分析。

所谓主导极点是指在系统所有的闭环极点中，距离虚轴最近且周围无闭环零点的极点，而其余极点又远离虚轴，那么距虚轴最近的极点所对应的响应分量在系统响应中起主导作用，这样的闭环极点称为主导极点。高阶系统的动态性能可以根据闭环主导极点的位置近似估算。下面我们对高阶系统进行近似分析估算。

设高阶系统闭环传递函数为

(s)C(s)M(s)R(s)D(s)K(szj)j1m(s)ii1n

式中zj为M(s)0的根，称为系统的闭环零点；i为D(s)0的根，称为系统的闭环极点；K为

()inKj1m(zj1j)，当M(0) 1时D(0)应用上述闭环主导极点的概念，假定高阶系统只有一对共轭复数闭环主导极点为

1,2jd

其余闭环零、极点都相对地远离虚轴。通过1、2可写出系统在单位阶跃输入作用下，输出的拉氏变换式的近似表达式如下：

C(s)M(s)1D(s)s

M(s)11M(s)111(s)s(s)ssDs1s1Ds2s2(s)dD(s) 式中 Dds通过拉氏反变换，求得高阶系统阶跃响应的近似表达式为

(333)h(t)12M(1)tM(1)ecostd,1D(s)D()11t0 (3-34)

应当注意：上式给出的是一对闭环共轭复数主导极点起主要作用时，系统阶跃响应的近似表达式，由式可见，仅忽略了其它非主导极点所引起的瞬态分量，并没有完全忽略这些非主导极点的存在，它们的影响表现在式(3-34)中的振幅及相位上。

下面推导具有一对闭环共轭复数主导极点的高阶系统性能指标的近似公式：

峰值时间tp：通过对式（3-34）求导数，并令其等于零，即

dh(t)0，经整理后可得dt

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tp1d(ji) (3-35)

j1i3mn式中j(1zj)，i(1i)。 例如图3-34所示高阶系统的闭环零、极点分布，按公式 (3-35)求得峰值时间

tp1d(1345)

由上式可见：

(1) 闭环零点的作用在于提高系统反应速度。而且零点越靠近虚轴，上述作用就越大。

(2) 闭环非主导极点的作用在于降低系统反应速度，同样，这些极点越靠近虚轴，反应速度就越慢。

(3) 两个靠得很近的闭环零点和极点组成一对①

偶极子。它们对系统性能的影响将互相抵消，因此可以不予考虑。

最大超调量p：

ph(tp)h()h()m

根据定义及(3-35)式，便可求得高阶系统阶跃响应的超调量

pi3nij1mj11zjejtpi3n (3-36)

1iz5按式(3-36)可得图3-34所示高阶系统的超调量为

p341z1z1131415etp

式中tp(1345)d

由式可见，若闭环零点离虚轴较近(1z1z1)时，则超调量将变得很大。若非主导极点(如

3)离虚轴较近(133)时，则超调量将大为减小。

综上所述，闭环零点可使峰值时间tp减小，提高了系统快速性(反应速度)。但如离虚轴太近，又将导致超调量过大，从而使系统性能变坏。因此，在设计系统时，可以适当地给系统配置附加零点(或极点)，以便很好地解决

①

如果闭环零、极点之间的距离比它们本身的模值小一个数量级，则这一对闭环零、极点就构成了对偶极子。

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tp与p之间的矛盾。

调节时间ts：

根据定义，利用方程(3-34)可得到调节时间ts

ts3n434 (误差带5%) (3-37)

或 tsn (误差带2%)

根据高阶系统零、极点分布，计算上述各项性能指标，便可绘出高阶系统阶跃响应的大致图形。

另外，工程上还使用更进一步的近似，将非主导极点略去不计，系统闭环极点分布变成图3-35所示，这种方法称为主导极点法。系统性能指标即为：

tp dtppe

应当指出，采用主导极点法时，在全部闭环极点中，选留最靠近虚轴而又不十分靠近闭环零点的一个或几个闭环极点作为主导极点，略去不十分接近坐标原点的偶极子，以及比主导极点距虚轴远6倍以上(在许多实际应用中为2～3倍)的闭环零、极点。这样，在所遇到的绝大多数有实际意义的高阶系统，就可以简化为只有一二个闭环零点和二三个闭环极点的系统，从而可用比较简便的方法估算高阶系统的性能。为了使估算得到满意的结果，选留的主导极点数要多于选留的主导零点数。另外，必须注意核算在略去非主导零、极点后闭环传递函数(0)不变，否则会导致系统稳态偏差的估算错误。

表3-1列出几种常用的闭环零、极点分布的性能指标估算公式。

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表3-1性能指标估算公式 系统名称 振 荡 型 二 阶 系 统 闭环零、极点分布图 性能指标估算公式 tpD 1tppets 3ln(A/D)1tp1D p E1tpeF ts3ln(A/DE/F)1 tp12D pE1E21tpeF1F2 ts 振 荡 型 三 阶 系 统 3ln(A/DE1E2/F1F2)1 2 tpDCtACtpe1pep BBts3ln(A/BC/D)1,(C1) 3ln(A/B)2ts,C(C1)

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tpD 2CtApe1pBBts CCtp1e F,(C1) 3ln(ACE/BDF)13ln(A/B)2(1C/F)ts,C

(C1)