化工原理上习题

一测量管道阻力的装置如图所示。已知D1=2D2，Hg=13.610kg/m，u2=1m/s，R=10mm，试计算“1-2”截面间阻力hf,1-2值，以J/kg为单位。

已知u2=1m/s，u1=u2/4=1/4=0.25m/s

∵ gz1+p1/+u12/2= gz2+p2/+u22/2+hf,1-2 又 (gz1+p1/)－(gz2+p2/)=(Hg－)gR/ ∴ hf,1-2=(Hg－)gR/＋u12/2－u22/2

=12.6×9.81×0.010＋(0.25)2/2－1/2 =0.767J/kg

3

3

用泵自贮油池向高位槽输送矿物油，流量为 38.4T/h。池及槽皆敞口。高位槽中液面比池中液面高20m,管路总长(包括局部阻力)430m，进出口阻力不计。管径为φ1084mm，油的粘度为3430cP，密度为960kg/m3, 泵的效率为50%，求泵的实际功率。

Re=438.4103/(36000.103.43)=39.6 层流 =/Re=/39.6=1.62

He=(z2－z1)＋8LV2/(2gd5)=H＋8Lw2/(2gd52)

=20+81.62430(38.4103/3600)2/(29.810.1059602) =731m

∴Na=HeWg/=731(38.4103/3600)9.81/0.50=153103 W =153kW

用离心泵将水由水槽送至水洗塔中，水洗塔内的表压为9.807×104Pa，水槽液面恒定，其上方通大气,水槽液面与输送管出口端的垂直距离为 20m，在某送液量下,泵对水作的功为317.7J/kg，管内摩擦系数为0.018，吸入和压出管路总长为110m (包括管件及入口的当量长度，但不包括出口的当量长度)。输送管尺寸为φ108×

4mm，水的密度为1000kg/m3。求输水量为多少m3/h。

Ws=g(z2－z1)＋p2(表)/＋u22/2＋hf， hf=(L/d)u22/2 即 317.7=9.8120+9.807104/1000+(1+0.018110/0.10)u22/2 ∴u2=1.50 m/s

∴V=1.50(/4) (0.10)2=1.1810-2 m3/s=42.5 m3/h

如图所示的管路系统中，有一直径为φ38×2.5mm、长为30m的水平直管段AB，在其中间装有孔径为16.4mm的标准孔板流量计来测量流量，流量系数Co为0.63，流体流经孔板的永久压降为6×104 Pa，AB段摩擦系数λ取为0.022，试计算：

⑴液体流经AB段的压强差；

⑵若泵的轴功率为800W，效率为62%，求AB管段所消耗的功率为泵的有效功率的百分率。已知：操作条件下液体的密度为870kg/m3 ，U形管中的指示液为汞，其密度为13.6×103 kg/m3。

uo =Co [2gR(ρi-ρ)/ρ]0.5 = 0.63[2×0.6×9.81(13.6×103-870)/870] 0.5

=8.27m/s ；

u=(do /d) 2 uo =(16.4/33) 2 ×8.27=2.043m/s；W=2.043×[(π/4)×0.0332 ]×

870=1.52kg/s；

⑴流体流经AB段的压强差

在A与B两截面间列伯努利方程(管中心线为基准面)：

ZA g+(pA /ρ)+(uA 2 /2)=ZB g+(pB /ρ)+(uB 2 /2)+Σhf ；ZA =ZB；uA =uB；

Σhf =λ(L/d)(u2 /2)+(6×104 /ρ)=0.022×(30/0.033)×(2.0432 /2)+(6×104

/870)=111J/kg；

∴pA -pB =ρΣhf =870×111=9.66×104Pa；

⑵Ne=800×0.62=496W；AB段所消耗的功率 Nf=WΣhf =1.52×111=168.7W ∴Nf/Ne=168.7/496=0.34=34％

如图,离心泵将敞口槽中的碱液打入吸收塔,泵吸入管路为φ108×4mm，长2m的钢管。泵压出管路为φ76×3mm,长30m的钢管, 压出管路上装有标准阀一只，闸阀一只，90℃弯头4 只。在压出管路上还装有孔板流量计，孔板孔径为40mm，孔流系数Co=0.62，水银压差计读数R=456mm。吸收塔喷咀处压力为0.5kgf/cm2 (表压)，碱液密度ρ=1100kg/m，泵的效率η=0.6，直管阻力系数λ=0.02(吸入、压出管道近似取相同值)，弯头ζ=0.75，标准阀ζ=6，闸阀ζ=0.17，孔板ζ=8，试求泵所需功率。

3

Ｖ0.5

=(π/4)×0.042×0.62[2g×0.456×(13.6×103-1100)/1100]

=0.00786m3/s

u1=0.00786/[(π/4)×0.12]=1.0m/s u2=1.0×(0.1/0.07) 2=2.04m/s

Σ

hf

=(0.02×2/0.1+0.5)×1.02/2g+(0.02×30/0.07+4×0.75+6+0.17+8)×2.042/2g =5.51m

He=5.51+(20-1.5)+0.5×104/1100+2.042/2g=28.77m Na=28.77×0.00786×1100×9.81/(103×0.6)=4.07kw

用泵将密度为850kg/m3，黏度为190cP的重油从贮油池送至敞口高位槽中，升扬高度为20m。输送管路为φ108×4mm的钢管，总长为1000m(包括直管长度及所有局部阻力的当量长度)。管路上装有孔径为80mm的孔板以测定流量，其U形油水压差计的读数R=500mm。孔流系数Co=0.62，水的密度为1000kg/m3。试求: ⑴输油量是多少m3/h?

⑵若泵的效率为0.55，计算泵的轴功率。

⑴u0=Co[2gR(ρi-ρ)/ρ]

=0.62[2×9.81×0.5×(1000-850)/850]=0.816m/s Vh =0.816×0.785×(0.08)×3600=14.76m/h

⑵

2

3

0.5

u=0.816×(80/100)

2

=0.522m/s

Re=0.1×0.522×850/(190×10-3)=234<2300

λ=/Re=/234=0.274

Σ

hf

=0.274×(1000/0.1)×(0.5222/2)=373.3J/kg

We=20×9.81+373.3=569.5J/kg

Na=We·w/η=569.5×(14.76×850/3600)/(1000×0.55)=3.61kw

如图所示，水从槽底部沿内径为100mm的管子流出，槽中水位稳定。阀门关闭时测得R=50cm，h=1.8m。 求：⑴阀门全开时的流量

⑵阀门全开时B处的表压(阀全开时Le/d=15，入管口及出管口的阻力系数分别为0.5及1.0，设摩擦系数λ=0.018)

阀关时：(ZA+1.8)×1000=0.5×13600 ZA=5m

⑴阀全开：对A-A和C-C截面列伯努利方程：gZA+pA/ρ+uA2/2=gZc+pC/ρ+uc2/2+ΣhA-B,

取Zc=0(基准面),

9.81×5=[0.018(50/0.1+15)+1+0.5](u2/2) 解出：u=3.02m/s V=(π/4)×0.12×3.02×3600=85.4m3/h

⑵对A-A到B-B截面列伯努利方程：gZA=(pB/ρ)+(uB2/2)+ΣhA-B

9.81×5=(pB/ρ)+(3.02/2)+(0.018×30/0.1+0.5)3.02/2

解出pB=1.76×10N/m（表）

如图所示输水系统。已知:管路总长度(包括所有局部阻力当量长度)为100m，压出管路总长80m,管路摩擦系数λ=0.025，管子内径为0.05m，水的密度ρ=1000kg/m,泵的效率为0.8,输水量为10m3/h，求: ⑴泵轴功率N轴的值？

⑵压力表的读数为多少kgf/cm。

⑴Na=Ne/η Ne=W·We W=10×1000/3600=2.778kg/s

2

3

4

2

22

We--泵对单位质量流体所做的有效功。 为此：选取1-1与2-2截面，并

以 1-1截面为基准面。在两截面间作机械能衡算： gZ1+(p1/ρ)+(u12/2)+We=gZ2+(p2/ρ)+(u22/2)+Σhf

∵Z1=0 Z2=2+18=20M p1=p2=0 u1=u2=0 We=g·Z2+Σhf Σhf=λ(ΣL/d)(u2/2)

u=(V/3600)/[(π/4)d2]=(10/3600)/(0.785×0.052)=1.415m/s Σhf=0.025×(100/0.05)(1.4152/2)=50.06J/kg We=9.81×20+50.06=246.25J/kg

Ne=W·We=2.778×246.25=684J/s Na =Ne/0.8=684/0.8=855W

⑵再就3-3与2-2截面作机械能衡算，并取3-3为基准面 gZ3+(p3/ρ)+(u32/2)=gZ2+(p2/ρ)+(u22/2)+Σhf，压 ∵Z3=0 Z2=18 p2=0 u2=0

∴p3/ρ=gZ2+Σhf，压-(u32/2)=9.81×18+λ(L压/d)(u32/2)-(u32/2) =176.58+0.025(80/0.05)×(1.4152/2)-(1.4152/2) =215.6J/kg

p3=1000×215.6=215.6×103Pa

p3=215.6×103/(9.81×104)=2.198kgf/cm2 (表)

某液体密度800kg/m3，粘度73cP，在连接两容器间的光滑管中流动，管径300mm，总长为50m(包括局部阻力当量长度)，两容器液面差为3.2m(如图示)。 求：⑴管内流量为多少?

⑵若在连接管口装一阀门，调节此阀的开度使流量减为原来的一半，阀的局部

阻力系数是多少?按该管折算的当量长度又是多少? 层流:λ=/Re; 湍流λ=0.31/Re0.25

⑴在1-1面和2-2面之间，列伯努利方程式，以2-2面为基准面：u1≈u2≈0 gz1=Σhf，1-2 =λ(L/d)(u2/2) 设流体流动符合柏拉修斯公式：λ=0.31/Re0.25

Re=duρ/μ ∴gz=(0.31/Re0.25)(L/d)(u2/2)=[0.31/(ρ/μ) 0.25]

(L/d1.25)(u1.75/2) 即9.81×3.2＝[0.31/（800/0.073）0.25]（50/0.301.25）（u1.75/2）

∴u=3.513m/s 验证：Re=0.3×3.513×800/0.073=1.155×10>3000，假设正确

∴V=Au=(π/4)d2u=(π/4)(0.3) 2×3.513×3600=3.9(m3/h)

⑵流量减半，即流速减半 u=3.513/2=1.757m/s Re=5775符合柏拉修斯式条件

4

在1-1面至2-2面之间：gz=[(0.31/Re0.25)(L/d)+ζ](u2/2) 即9.81×3.2＝[（0.31/5775∴ζ＝14.3

黏度为30cP、密度为900kg/m的液体，自Ａ经内径为40mm的管路进入Ｂ，两容器均为敞口，液面视为不变。管路中有一阀门。当阀全关时，阀前后压力表读数分别为0.9at和0.45at。现将阀门打至1/4开度，阀门阻力的当量长度为30m，阀前管长50m，阀后管长20m(均包括局部阻力的当量长度)。试求： (１)管路的流量 m3/h？

(２)定性说明阀前后压力表读数有何变化？

(1)阀全关时：

9009.81z1 = 0.99.81104  z1= 10 m 9009.81z2 = 0.459.81104  z2= 5 m 阀部分打开时：设管内流体层流

105=32300.001(50+30+20)u/(9009.810.042) u = 0.736 m/s

校核Re:Re=0.0400.736900/0.030 = 883 , 层流，所设正确，计算有效。 则 V = (/4) (0.040)20.7363600 = 3.33 m3/h

(2)阀部分打开时，p1下降，p2上升。

在管路系统中装有离心泵，如图。管路的管径均为60mm,吸入管长度为6m,压出管长度为13米,两段管路的摩擦系数均为λ=0.03,压出管装有阀门,其阻力系数为ζ=6.4，管路两端水面高度差为10m，泵进口高于水面2m，管内流量为0.012m3/s试求：

3

0.25

）（50/0.30）+ζ]（1.757/2）

2

⑴泵的扬程；

⑵泵进口处断面上的压强为多少；

⑶如果是高位槽中的水沿同样管路流回，不计泵内阻力，是否可流过同样流量。(用数字比较)

注：标准弯头的局部阻力系数ζ=0.75，当地大气压强为760mmHg，高位槽水面维持不变。

⑴u=V/[(π/4)d]=0.012/[(π/4)×0.06]=4.24m/s 吸入管阻力损失： hf.s=0.5u2/2g+0.75u2/2g+0.03(6/0.06)(4.242/2g)=(0.5+0.75+3)×4.242/(2×9.81)=3.90m

压

出

管

阻

力

损

失

hf.D

2

2

=(2×0.75+6.4+1+0.03×13/0.06)×4.242/2g=14.1m 故泵的扬程为H=△Z+△p/(ρg)+ hf =28m

⑵在泵进口断面上，从液面至此截面列伯努利方程：

0=pb/(ρg)+2+4.242/(2×9.81)+ hf.s = pb/(ρg)+2+0.92+3.9

∴pb=0.682at(真)

⑶当高位槽沿原路返回时，在槽面与水面间列伯努利式：10=hf，s′+hf，D′ 10=[（0.5+0.75+0.03×(6/0.06)+2×0.75+6.4+1+0.03×(13/0.06)]×u2/2g ∴u′=3.16m/s V′=8.93×10-3m3/s

流量小于原值 第二章 流体输送

用离心泵输液进塔，塔内表压0.45at,原料槽内表压0.15at，塔内出液口比原料槽液面高8m，管长共25m(包括局部阻力),管内径50mm,摩擦系数0.02?液体密度800kg/m3?泵的特性:He=26-1.15×105V2 (He--m,V--m3/s),求流量及有效功率? 管路特性:

He′= (z2-z1) + (p2-p1)/(ρg) + ΣHf =8+(0.45-0.15)×10/0.8+8λLV2/(2gd5) =11.75+1.32×105V2 泵的特性:He = 26-1.15×105V2 He = He′,解得 V = 7.60×10-3 m3/s

则 He = 26-1.15×105×(7.60×10-3)2 = 19.4 m

Ne = HeVρg = 19.4×7.60×10-3×800×9.81 = 1.16×103 W

用泵输液经换热器进塔。塔内表压0.8kgf/cm2。排出管内径106mm,管长150m(包括局部阻力),摩擦系数0.03。液体密度960kg/m3。液体流经换热器的压力损失为0.8at。吸入管阻力1m液柱。排出及吸入管内流速1.5m/s。当地气压1atm。液体在工作温度时的饱和蒸汽压可按20℃水计。敞口液槽液面至塔内出液口的升扬高度为12m。试求:

(1)下列泵中最合适的泵型?

(2)采用最合适的泵,其最大的吸液高度?

型号 V He η [Hs] ( m3/h) ( m ) (%) (m)

2B19 22 16 66 6.0 3B57A 50 37.5 6.4 4B91 90 91 68 6.2 (1)He′= (z2-z1)+(p2-p1)/(ρg)+ΣHf,吸+ΣHf,排+ΣHf,热 = 12+0.8×9.81×104/(960×9.81)+1

+0.03×［150/(0.106)］×1.52/(2×9.81) +0.8×9.81×104/(960×9.81) =34.5 m

V = u×(π/4)×d2×3600 = 1.5×0.785 ×(0.106)2×3600 = 47.65 m3/h

由于(V, He′)点在3B57A及4B91型泵的He～V曲线下方,故这两种泵均可用,但(V, He′)点更靠近3B57A型泵的He～V曲线,可减少关小阀的能耗,且二泵效率相近,故选用3B57A型泵最合适?

(2)Hg,max= [Hs] ×1000/960-u2/(2g)-ΣHf,吸 = 6.4/0.96-1.52/(2 ×9.81)-1= 5.55 m

生产要求以18m3/h流量将饱和温度的液体从低位容器Ａ输至高位容器Ｂ内。液体密度960kg/m3，粘度与水相近。两液位高度差21m，压力表读数：pA= 0.2at ,

pB= 1.2at。排出管长50m、吸入管长20m(均包括局部阻力)，管内径50mm，摩擦

系数0.023。现库存一台泵，铭牌标明：扬程44m，流量20m3/h，此泵是否能用？若此泵能用，该泵在18m3/h时的允许气蚀余量为2.3m，现拟将泵安装在容器A内液位以下9m处，问：能否正常操作？

可见，管路要求V=18m3/h,He′=42.1m,而该泵最高效率时：V=20m3/h , He=44m,管路要求的（V，He′）点接近最高效率的状态，故此泵适用。 故可正常工作。

如图的输水系统。已知管内径d=50mm,在阀门全开时输送系统的Σ(L+Le)=50m, 摩擦系数可取λ=0.03, 泵的性能曲线, 在流量为6m/h至15m/h范围内可用下式描述:

He=18.92-0.82V，此处He为泵的扬程m,V为泵的流量m/h, 问: ⑴如要求流量为10m3/h，单位质量的水所需外加功为多少?单位重量的水所需外加功为多少?此泵能否完成任务?

⑵如要求输送量减至8m/h(通过关小阀门来达到)，泵的轴功率减少百分之多

3

0.8

3

3

3

少?(设泵的效率变化忽略不计) (1)当V1=10m3/h， 所需外加功Ws=gz＋hf

=9.8110+80.0350(10/3600)2/(20.0505) =128.1 J/kg

He’=Ws/g=128.1/9.81=13.06 J/N 泵的扬程 He=18.92－0.82(10)0.8=13.75 J/N ∵HeHe’，故此泵能完成任务。 (2)V1=10m3/h时，He,1=13.75m,

V2=8m3/h时，He,2=18.92－0.82(8)0.8=14.59m,

∵轴功率Na=HeVg/，其中、g、均为常量，  (Na,1－Na,2)/Na,1=(He,1V1－He,2V2)/(He,1V1)

=(13.75×10－14.59×8)/(13.75×10) = 0.151 第三章

板框压滤机框空的长、宽、厚为250mm×250mm×30mm,共8只框,以此压滤机过滤某悬浮液,已知过滤常数K=5×10-5m2/s,滤饼与滤液体积比υ=0.075,过滤至滤框充满滤饼时共需15min。?求表示单位面积滤布阻力的qe 。

滤饼充满滤框时的滤液量V = (8×0.25×0.25×0.030)/0.075 = 0.2 m3

相应的 q = V/A = 0.2/(8×0.25×0.25×2) = 0.2 m3/m2 ∵q2+2qqe = Kτ 即 0.22+2×0.2qe = 5×10-5×15×60 ∴qe = 0.0125 m3/m2

某板框过滤机框空的长、宽、厚为250mm×250mm×20mm,框数为8, 以此过滤机恒压过滤某悬浮液,测得过滤时间为8.75min与15min时的滤液量分别为0.15m3及0.20m3，试计算过滤常数K。

过滤面积A = 8×2×0.25×0.25 = 1.0 m2 已知: τ1 = 8.75 min V1 = 0.15 m3 τ2 = 15 min V2 = 0.20 m3 ∵V2+2VVe = KA2τ

可得 0.152+2×0.15Ve = K×12×8.75 (1) 0.202+2×0.20Ve = K×12×15 (2)

(1)、(2)式联立,解得 K = 0.0030 m2/min = 5.0×10-5 m2/s

已知直径为40μm的小颗粒在20℃常压空气中的沉降速度ut = 0.08m/s。相同密度的颗粒如果直径减半,则沉降速度ut’为多大？(空气密度1.2kg/m,黏度1.81×10-5Pa·s ，颗粒皆为球形)

3

dp = 40μm的颗粒

Rep = dputρ/μ= 40×10-6×0.08×1.2/(1.81×10-5) = 0.21 < 2

沉降属斯托克斯区，则直径减半的颗粒粒径dp' = dp/2的沉降必亦属于斯托克斯区?

∵ut = gdp2(ρs-ρ)/(18μ) 即 ut'/ut = (dp')2 /(dp)2

∴ ut'= [(dp')2 /(dp)2]×ut = (1/2)2×0.08 = 0.02 m/s

以某叶滤机恒压过滤某悬浮液,过滤1.5小时得滤液30.3m3。过滤介质阻力可略。试问:(1)若再过滤0.5h,操作条件不变,又可得多少滤液?

(2)在上述条件下共过滤2h后以4m3水洗涤滤饼,水与滤液黏度相同,洗涤与过滤压力相同,求洗涤时间是多少？ (1) ∵V2 = KA2t 则(V2/V1)2 = t2/t1 即 (V2/30.3)2 = 2/1.5 ∴V2 = 35.0 m3 可多得滤液 V2-V1 = 35.0-30.3 = 4.7 m3 (2) ∵(dV/dt)E = KA2/(2VE) = VE/(2tE) = V2/(2t2) = 35.0/(2×2) = 8.75 m3/h ∴ tw = Vw/( dV/dt)w = Vw/( dV/dt)E = 4/8.75 = 0.457h = 27.4 min

用某叶滤机恒压过滤钛白水悬浮液。滤叶每侧过滤面积为(0.81)2m2,共10只

滤叶。测得:过滤10min得滤液1.31m3；再过滤10min共得滤液1.905m3。已知滤饼与滤液体积比n=0.1。试问:(1)过滤至滤饼厚为21mm即停止,过滤时间是多少? (2)若滤饼洗涤与辅助时间共45min,其生产能力是多少?（以每小时得的滤饼体积计）

(1) ∵V2 + 2VVe = KA2t

由题意得 1.312 + 2×1.31Ve = KA2×10 (a) 1.905 + 2×1.905Ve = KA×20 (b) (a)、(b)联立,解得 KA2= 0.2076 m6/min,Ve = 0.1374 m3 又 A = 10×2×0.812 = 13.12m2

过滤终了时,共得滤液量VE = 13.12×0.021/0.1 = 2.755 m3

由 2.7552 + 2×2.755×0.1374 = 0.2076tE,∴tE = 40.2 min

(2) 生产能力 = nVE /(tE+tw+t辅)

= 0.1×2.755/(40.2+45) =3.23×10-3 m3/min = 0.194 m3/h(滤饼)

(2) 生产能力 = nVE /(tE+tw+t辅)

= 0.1×2.755/(40.2+65) = 2.62×10-3 m3/min(滤饼) = 0.157 m3/h(滤饼)

以长3m、宽2m的重力沉降室除气体所含的灰尘。气体密度ρ= 1.2kg/m3、黏度μ= 1.81×10-5Pa·S。尘粒为球形，密度ρ=2300kg/m3。处理气量为每小时4300m3。 求：（1）可全部除去的最小尘粒粒径dp,1；（2）能除去40%的尘粒粒径dp,2。 四、传热

2

2

流量为2000kg/h的某气体在列管式换热器的管程通过,温度由150℃降至80℃;壳程冷却用软水,进口温度为15℃,出口温度为65℃,与气体作逆流流动。两者均处于湍流。已知气体侧的对流给热系数远小于冷却水侧的对流给热系数。 试求:

1.冷却水用量;

2.如进口水温上升为20℃,仍用原设备要达到相同的气体冷却程度,此时出口水温将为多少度?冷却水用量为多少?

管壁热阻、污垢热阻和热损失均可忽略不计。气体的平均比热为1.02kJ/(kg?K),水的比热为4.17kJ/(kg?K),不计温度变化对比热的影响。 解:(1)冷却水用量

Q=W1cp1(T1-T2)=W2cp2(t2-t1)

Q=2000×1.02(150-80)=W2×4.17(65-15) =14.3×104kJ/h

W2=14.3×104/(4.17×(65-15))=685kg/h (2)由题知 αi<<αo

∴ 原情况 Q=Ki?Ai?Δtm=αi?Ai?Δtm (1) 新情况 Q'=Ki'?Ai'?Δtm'=αi'?Ai'?Δtm' (2) 因气体的冷却任务没有变化 Q=Q' 气体的流量及管子尺寸没有变化 αi=αi' 两种情况都用同一设备 Ai=Ai' 比较式1及式2 得: Δtm=Δtm'

原情况 Δt1=150-65=85℃ Δt2=80-15=65℃ Δt1/Δt2=85/65=1.3<2

Δtm=(85+65)/2=75℃

新情况 Δt1’=150-t2' Δt2'=80-20=60℃ Δtm'=[(150-t2')+60]/2=75℃

解得 t2'=60℃ Δt1'=150-60=90℃ Δt1’/Δt2’ =90/60=1.5 故Δtm'用算术平均值计算是可以的. 新情况的热衡算:

W2'×4.17×(60-20)=2000×1.02×(150-80) W2'=856kg/h

需将水量调至856kg/h。

有一台套管换热器,内管为φ38×2.5mm钢管,外管为φ57×3mm钢管,换热管总长36m,逆流操作,管内走水,将管间4200kg/h的苯液从65℃冷却到35℃,水温从25℃升到35℃,现已知苯侧对流给热系数为2030W/(m2?K),水侧对流给热系数为6610W/(m2?K),苯侧垢层热阻为0.18(m2?K)/kW,苯液比热cP1=1.80kJ/(kg?K),钢导热率λ=45W/(m?K)。试计算 (1)该换热器传热系数K (2)水侧垢层热阻Ra2

Q=W1cp1(T1-T2)

=(4200/3600)×1.8×1000×(65-35)=63000W A1=πd1L=3.14×0.038×36=4.295m2 Δtm=(Δt1-Δt2)/Ln(Δt1/Δt2)

=((65-35)-(35-25))/Ln(30/10)=18.2℃ K1=Q/(A1Δtm)=63000/(4.295×18.2) =805.95W/(m2·K)

(2) Rs2=1/K-(1/α1+bA1/(λAm)+Rs1+A1/(α2A2))

=1/805.95-(1/2030+0.0025×38/(45×35.5)+0.18/1000+38/(6610×33)) =0.000334(m2·K)/W

用一传热面积为3m由φ25×2.5mm的管子组成的单管程单壳程列管式换热器, 用初温为10℃的水将机油由200℃冷却至100℃, 水走管内, 油走管间。已知水和机油的质量流量分别为1000kg/h和1200kg/h, 其比热分别为4.18kJ/( kg?K) 和2.0kJ(kg?K);水侧和油侧的对流给热系数分别为2000W/(m?K) 和250W/(m?K), 两流体呈逆流流动, 忽略管壁和污垢热阻。

(A)计算说明该换热器是否合用?

(B)夏天当水的初温达到30℃, 而油的流量及冷却程度不变时, 水流量亦不变，该换热器是否合用? 如何解决? (假设传热系数不变) Δtm=(132.6-90)/Ln(123.6/90)=110℃

1/K1=1/ 1+d1/( 2·d 2)=1/250+25/(2000×20) K1=216.2W/(m2?K) A1=Q1/(KΔtm)= 2.40×108/(216.2×3600×110)=2.8m2<3m2 (2) t1=30℃时

t2=30+2.40×105/(1000×4.18)=87.4℃ Δtm=(112.6-70)/Ln(112.6/70)=.6℃ A1=2.40×108/(3600×.6×216.2)=3.44m2>3m2

不适用

故适用

2

2

2

解决办法是调大水量, 使t2↓,Δtm↑,并使α↑, K↑

有一套管换热器, 内管为φ54×2mm,外管为φ116×4mm的钢管, 内管中苯被加热, 苯进口温度为50℃, 出口温度为80℃, 流量为4000kg/h。环隙为133.3℃ 的饱和水蒸气冷凝, 其汽化热为2168.1kJ/kg,冷凝给热系数为11630W/(m2?K)。

苯在50℃～80℃之间的物性参数平均值为密度ρ=880kg/m3, 比热

cp=1.86kJ/(kg?℃),黏度μ=0.39×10-3Pa?S, 导热率λ=0.134W/(m?K), 管内壁垢

阻为0.000265(m2?℃)/W,管壁及管外侧垢阻不计。试求: (A)加热蒸汽消耗量; (B)所需的传热面积

(C)当苯的流量增加50%,要求苯的进出口温度不变, 加热蒸汽的温度应为多少?

(1) Q=Wcp(t2–t1)=4000×1.86(80–50)=2.232×105kJ/h D=2.232×105/2168.1=103kg/h

(2) u=4000/(3600×0.785×0.052×880)=0.3m/s Re=(0.05×0.3×880)/(0.39×10–3)=7.25×104>104 Pr=1.86×103×0.39×10–3/0.134=5.41 i=0.023(0.134/0.05)(7.25×104 ∴Ki=707.9W/(m2?K) tm 2

W'=1.5W=1.5×4000=6000kg/hA=Q/(K2.232×10/(707.9×67.2×3.6)=1.30m

Q'=1.5Q=2.232×105×1.5=3.348×105kJ/h αi'=(1.5) 0.8α=936.3×1.383=1295W/(m2?K)

5

) 0.8(5.41) 0.4=936.3W/(m2?K)

805067.2℃ 133.350ln133.380Δtm)=

Ki′=5.4W/(m2?K)

Δtm'=Q'/(AK')= 3.348×105/(5.4×1.30×3.6)=79.9℃

'tm805079.9 ∴T’=145.6℃ T'50lnT'80有一列管换热器,用-15℃的液氨蒸发来冷却空气。空气在换热器的薄壁列管内作湍流流动,由40℃冷却到 -5℃,液氨侧的对流给热系数为1880W/(m?K),空气侧的对流给热系数为:46.5W/(m2?K)。忽略管壁和污垢热阻。求 (A)平均温度差; (B)总传热系数;

(C)若空气流量增加20%,其他条件不变,总传热系数将变为多少?

(D)为保证空气流量增加后的冷却程度不变,在以后设计换热器时,可采取什么措施?

Δtm =((40-(-15))-(-5-(-15)))/Ln(55/10)=26.4℃ 1/K=1/46.5 + 1/1880 K≈45.4W/(m2?K) 如流量增加20% 由于Nu =0.023Re0.8Pr0.3 α2/α1=(W2/W1)0.8

2

∴α2=α1(1.2/1)0.8=1.157×46.5=53.8W/(m2?K) 此时 1/K2=1/53.8+1/1880 K2=52.3W/(m2?K) 流量增加后,要求空气的冷却程度不变。 W1cpΔt1=K1 A1Δtm1 W2cpΔt2 =K2A2Δtm2 其中W2=1.2W1 Δtm1=Δtm2

则W1/W2 =K1A1/K2A2 ∴ A2/A1 =1.2×45.4/52.3=1.042

故设计换热器时若使面积有4%的裕量,可以保证空气量增加20%后仍达到原定的 冷却程度。

一套管换热器,外管为φ83×3.5mm,内管为φ57×3.5mm的钢管,有效长度为 60m。 用 120℃的饱和水蒸气冷凝来加热内管中的油。蒸汽冷凝潜热为2205kJ/kg。已知油的流量为7200kg/h,密度为810kg/m3,比热为 2.2kJ/(kg·℃), 黏度为5cP,进口温度为30℃,出口温度为80℃。试求: (A)蒸汽用量; (不计热损) (B)传热系数;

(C)如油的流量及加热程度不变,加热蒸汽压力不变,现将内管直径改为Φ47×3.5mm的钢管。求管长为多少? 已知蒸汽冷凝给热系数为1.2×104W/(m2· K),管壁及污垢热阻不计, 管内油的流动类型为湍流。 (1) 蒸汽用量D： Q =Wcp (t2-t1)

=7200×2.2×(80-30)=7.92×105kJ/h ∴ D=7.92×105/2205≈359.2kg/h (2) 传热系数的计算 由Q=KAΔtm

Δtm =((120-30)- (120-80))/Ln((120-30)/(120-80)) =50/Ln(90/40)=61.66℃ ∴ Ki=Q/(AiΔtm)

=7.92×105/[60×π×0.050×61.66]≈1363 （kJ/h·m2·℃) =378.6 (W/(m2·℃)) (3) 1/Ki=Ai/(αo Ao)+1/αi

1/αi=1/Ki-Ai/(αo Ao)=1/378.6 - 50/(1.2×104×57) αi=3.4W/(m2?℃)

1/Ki =1/αi+di/(αo do)=40/(1.2×104×47)+1/582 ∴ Ki=559W/(m·℃) 由于 Q=KAΔtm

∴ Ai=Q/KΔtm =(7.92×10×1000/3600)/(559×61.66)=6.38m 又 Ai=πdi L

∴ L=Ai/πdi=6.38/(3.14×0.04)=50.8(m) 5蒸发

某单效蒸发器每小时将1000kg的 15%(质量百分数，下同)的NaOH溶液浓缩到 50%。已知：加热蒸汽温度为 120℃，进入冷凝器的二次蒸汽温度为60℃，总温度差损失为45℃，蒸发器的总传热系数为1000W/m2℃ ，溶液预热至沸点进入蒸发器，蒸发器的热损失和稀释热可忽略，加热蒸汽与二次蒸汽的汽化潜热可取相等，为2200kJ/kg。

试求：蒸发器的传热面积及加热蒸汽消耗量。

5

2

2

W = F(1 –x0/x) = 1000× (1 - 15/50) = 700 kg/h = 0.1944 kg/s

Q =Dr0=Wr

t=t/+Δ=60+45=105℃

在一单效蒸发装置中将某原料液进行浓缩，完成液的浓度为28%(质量%)，操作条件下沸点为98℃。为了减少生蒸汽的消耗量，用二次蒸汽四分之一的冷凝潜热把原料液从20℃预热至 70℃。原料液的流量为 1000 kg/h。二次蒸汽的温度为 90℃。相应的冷凝潜热为2283kJ/kg。原料液的比热为3.8kJ/kg℃。忽略热损失。 试求：1.溶液的沸点升高； 2.原料液的浓度x0 。

1.溶液沸点升高 △’=98-90=8℃ 2.x0=(F-W)x/F W由热量衡算求得

x0=(1000-333)×0.28/1000=0.1868

在单效蒸发器中, 每小时将2000kg水溶液以 5%浓缩至20%(均为质量百分数), 沸点进料。冷凝器中温度为70℃, 水的相应汽化热为2350kJ/kg; 加热 蒸汽温度为 110℃。蒸发器的传热面积为60m2, 操作条件下总传热系数为 800W/m℃。试计算传热过程的有效温度差及总温度差损失。二次蒸汽的汽化潜热可取为2350kJ/kg。

2

W=F(1-x0/x)=2000(1-5/20)=1500kg/h

由于沸点进料,故传热速率为: Q=Wr=(1500/3600)×2350×103=97.9×104W △t=Q/(KA)=97.9×104/(800×60)=20.4℃

∵ t=T-△t=110-20.4=.6℃ △=t-t0=.6-70=19.6℃